简介：摘要：自适应继电保护是配电系统自动化安全保障体系的重要部分，根据配电系统运行方式的改变实时调整线路保护定值，实现配电网故障准确切除，对于提高配电系统安全稳定运行有着重要意义。本文提出一种基于智能联络开关的配电线路保护定值自适应整定方法，以智能联络开关为管理中心，获取分段开关的遥信、遥测数据，确定故障位置，并重新计算分段开关的整定值，实现配网线路开关保护定值的自适应整定；并通过仿真分析验证了方法的有效性。

简介：摘要：自适应继电保护是配电系统自动化安全保障体系的重要部分，根据配电系统运行方式的改变实时调整线路保护定值，实现配电网故障准确切除，对于提高配电系统安全稳定运行有着重要意义。本文提出一种基于智能联络开关的配电线路保护定值自适应整定方法，以智能联络开关为管理中心，获取分段开关的遥信、遥测数据，确定故障位置，并重新计算分段开关的整定值，实现配网线路开关保护定值的自适应整定；并通过仿真分析验证了方法的有效性。

简介：摘要：重油含硫份、钒较高，燃烧生成较多的二氧化硫和五氧化二钒，在后者催化作用下，二氧化硫至三氧化硫的转化率升高，在烟气中水蒸气的作用下，一旦烟气温度或者局部烟气温度低于酸露点，使锅炉尾部烟气中形成硫酸雾凝结，造成锅炉尾部低温段辅助设备的积灰和腐蚀，严重影响锅炉的安全、稳定和环保运行，需要及时对燃油电站锅炉飞灰的PH值进行检测与调整，确保设备的安全。

简介：摘要：国际工程电气工程中，0.415kV系统的断路器选型无法直接采用国标，需以相应的计算作为断路器的脱扣器选型支撑。选型计算围绕馈线脱扣器对不同类型负载的保护功能，及上下级脱扣器保护配合，以及脱扣器与保护装置的配合关系计算。

简介：摘要：惯性仪表是惯性导航与导引系统的核心元件，它的动力学特性和在一定的加速度曲线下的性能评估是必不可少的，大g值高动态模拟离心机就是其中之一，它以一定的转速转动，产生离心加速度，将加速度加到固定在转臂上的惯性计上，生成对应的加速度模拟曲线，以此来检验惯性仪器的动力学特性。到目前为止，我国对惯性仪器的检测主要集中在稳态加速度的检测上，各种型号的精密离心机都属于稳态加速度模拟实验装置，而高动态模拟离心机要达到较高的加速度变化率，所以对转速的控制和测量都有很高的要求。本文旨在探讨高动态模拟离心机的控制与测试技术，使之符合离心设备性能指标。

简介：摘要：在参考WANO以及中国核能电力股份有限公司核电厂运行值绩效观察( Crew Performance Observation 简称CPO)评估文件的基础上，开发适用于国内核电厂的CPO评估标准以及标准化流程，规范CPO活动实施过程，为评估队及受评电厂提供CPO评估方法和技术指导。

简介：摘要：近年来，我国核电行业的发展已经取得了较为明显的成效，群众对核电站运行的管理也提出了更为严格的要求。人因失误作为影响核电站质量的重要因素，也应当受到高度的重视，只有这样才能够确保核电站运行的可靠性和安全性。核电站运行中的人因失误，主要指的是实际操作人员因行为不当引起的结果偏差，强调的是因为人员行为不当带来的后果超出了安全生产规定范围，或者是与预期的目标存在较大差距，人因失误产生的影响是负面的，而且也难以彻底避免，并不完全归结于个人的主观意愿。基于此，本文就核电站人因失误的相关因素展开分析探讨，提出具体管理方法以供参考。

简介：摘要：在现阶段社会的发展过程中，随着城市化进程的加快，社会对于电力的需求也就不断提升，迫使电力企业建立大规模的电力系统，以保证电力供给。然而电力系统承担较大的压力，再加上电力系统危害性较大，所以为了保证电力系统的正常运行，就需要安装继电保护装置，并且对其定值进行整定，这样才能够充分发挥继电保护器的功能，保证电力系统的正常运行。本文就从电力系统继电保护入手，浅谈其定值整定。

简介：摘要：针对核电厂调试期间APA电机送电过程中发生两次意外跳闸事件，本文从电机供电开关配置的差动保护原理、现场故障处理等方面对ABB公司的SPAE010型差动保护进行深入分析研究，结合现场启动录波数据对差动保护定值进行理论分析计算，并对现有保护定值进行优化，以满足现场设备稳定运行的需要。

简介：摘要：国有企业在收集基层党组织的党建数据的过程中，经常会发生基层党组织填报的党建数据质量参差不齐的情况。本文从信息系统规划构建的角度入手，以B/S架构模式构建党建数据收集系统，有效实现了党建数据收集的同源性、统一性和准确性。

简介：【摘要】：对华电潍坊公司一期脱硫1B湿磨机振动超标原因进行分析，找到造成湿磨机振动主因，利用机组检修时机组织实施，通过实施，解决一期脱硫1B湿磨机振动超标的问题，保证脱硫制浆系统安全经济运行。

简介：摘要: 汽轮机润滑油系统是保证汽轮机安全的重要系统，必须确保在任何时候都能向汽轮机提供可靠的润滑，防止重大事故的发生。润滑油系统取样安装应符合主机厂设计原则及二十五项反措的冗余原则，保护定值应满足机组实际运行需要，在保护正确动作的情况下，不会发生断油烧瓦等恶性事故的发生。润滑油系统取样管位置的正确性是确保润滑油系统各变送器、压力开关正确的前提，若由于取样管位置不对使得原有保护定值不能满足实际运行中保护的要求，可能发生汽轮机大轴断油烧瓦恶性事故的发生。本文针对某电厂润滑油系统取样存在的问题进行剖析，并提出了优化措施予以实施，取得了很好的效果，可供同类型电厂借鉴。 关键词:润滑油系统 取样管 位置 断油烧瓦 优化 1 前言 某厂600MW汽轮机为N600－16.67/538/538—1型、亚临界、中间再热、冲动式、单轴、三缸、四排汽凝汽式。润滑油系统由主机厂配套供货，润滑油系统采用主油泵-油涡轮供油方式。主油泵由汽轮机主轴直接驱动，其出口压力油驱动油涡轮投入工作。通过调整油涡轮上节流阀、旁路阀、溢流阀，维持主油泵出口压力在1.372Mpa以上，主油泵入口压力在0.098~0.147Mpa之间，润滑油压力在0.137~0.176Mpa之间，以上压力值为汽轮机13.7米平台1号轴承处取样。 2 润滑油系统保护取样管存在问题 根据汽轮机润滑油系统说明书，低油压跳机保护及联启直流油泵设计定值为0.069MPa，联启辅助油泵定值为0.115MPa，取样管均应从13.7米平台1号轴承进油管处取出。 在1号机调试之初，为了确保润滑油系统的准确性和可靠性，将低油压联锁及跳闸信号取样点设置在8号轴承进油管节流孔之前，确保满足保护要求,由于润滑油取样管位置处于系统的末端，导致润滑油压力无法满足润滑油保护定值，导致机组频繁跳闸。通过与主机厂沟通并取得其同意后，决定将润滑油系统的联锁压力开关及跳闸压力开关放置在6.9米，在润滑油系统的原有的保护定值上加0.056Mpa的高差修正，所以现在低油压跳机值和联启直流油泵保护定值为0.125Mpa，联启辅助油泵定值为0.171Mpa。由于1、3号机由贵州电建二公司安装，2、4号机由贵州电建一公司安装，4台机低油压联泵和低油压跳机信号母管取的位置不一样且比较杂乱，在进行低油压联锁试验过程中，发现现有取样管位置存在不符合设计要求的现象和不满足二十五项反措中关于主保护应采用的独立三冗余原则，即使定值均为调整后的定值，由于取样管位置错误造成了现有保护定值不满足设计要求，当发生润滑油压低时，即使各联锁保护能准确动作，同样可能造成机组断油烧瓦。 2.1 1～4号机低油压取样管及保护定值存在的差异 2.1.1 1号机润滑油压低联泵信号和跳闸信号管取至润滑油冷却器切换三通后，由一根取样管取出后分成两根接在低油压联泵信号母管和跳闸信号母管上，取样位置符合要求，但不满足二十五项反措中关于主保护三冗余独立取样的要求；低油压跳机定值为0.125Mpa，低油压联泵定值为0.171Mpa，低油压联启直流油泵（电气联锁、SCS联锁）为0.125Mpa，低油压跳机压力开关307、308、309和低油压联启辅助油泵变送器203取自低油压跳机信号母管上，低油压联启直流油泵压力开关303、304及低油压报警压力开关305（该信号送至DEH系统作显示报警用）、闭锁盘车投入压力开关306接在低油压联泵信号母管上，定值符合设计要求。但1号机主油泵出口压力低及入口压力低联启辅助油泵和启动油泵压力开关没有设置放油门，无法进行低油压联锁试验。 2.1.2 2号机润滑油系统低油压联泵信号管取自润滑油冷油器切换三通后，各压力开关布置同1号机，联启直流油泵定值为0.125Mpa，达到设计值要求；润滑油低油压跳闸信号管取自油涡轮出口即润滑油冷油器切换三通前，联启辅助油泵压力变送器和低油压跳机压力开关位于同一个信号母管上。由于切换三通及冷油器存在阻力在0.05MPa~0.07MPa左右，当润滑油压低至低油压跳机定值0.125Mpa时，实际上冷油器三通后的压力在0.05MPa~0.07Mpa左右，折算到13.7米时润滑压力在0~0.02Mpa，说明轴承已经断油，润滑油压力远远低于设计值0.069Mpa。由于润滑油压低联启辅助油泵与跳机压力开关接在统一信号管上，由于冷油器阻力的影响，造成现有联启辅助油泵定值过低，势必会加快断油速度。所以，即使在低油压跳机保护准确动作时，同样会造成断油烧瓦的发生。 2.1.3 3号机润滑油系统，低油压跳机信号管取自润滑油冷油器切换三通后，所以低油压跳机及联启辅助油泵定值符合设计要求，但不满足二十五项反措中关于主保护三冗余独立取样的要求；低油压联直流油泵信号管取自润滑油冷油器切换三通前即油涡轮出口，保护定值为0.125Mpa，由于切换三通及冷油器存在阻力0.05MPa~0.07MPa左右，现有定值比设计值偏低，不能及时的联启直流油泵。换言之，当大机润滑油压低至0.125MPa时，汽机跳闸，而此时润滑油冷油器切换三通前的润滑油压力应该在0.17~0.19MPa左右，还达不到直流油泵联启值，造成直流油泵联启滞后，当润滑油冷却器三通前压力降至0.125MPa时，经过冷油器在折算至13.7米，润滑油压基本为0，同样可能造成断油烧瓦的发生。同时，联启交流辅助油泵所用的信号点为从DEH系统传至DCS系统做显示的点，由于DEH系统与DCS系统是采用通信方式，非常不可靠，经常发生由于干扰导致信号畸变导致交流辅助油泵误联动，可靠性不高。 2.1.4 4号机润滑油系统存在问题与2号机润滑油系统相同。 3润滑油系统联锁保护定值存在的问题 由于润滑油低油压取样信号管位置更改，润滑油低油压联启辅助油泵、直流油泵以及低油压跳闸的定值经过高差修正，看似可以满足设计要求，即使在将润滑油低油压取样管的位置完全按照在冷油器切换三通后取样，符合原主机厂的设计要求，但在实际运行过程中，发生机组跳闸后，备用泵可靠联启过程中，在2s时间内，发生了2号机7、8号轴承被轻微擀瓦的情况，可见现有的定值不完全满足实际运行的需要； 4解决措施 对润滑油低油压取样系统进行重新设计，严格按照主机厂设计原则及二十五项反措关于主保护三冗余的相关要求重新设计，同时对现有润滑油定值进行优化后重新确定： 4.1对四台机组的取样系统进行核实，绘制当前的取样信号图； 4.2将四台机组联启辅助油泵、联启直流油泵、低油压跳闸的信号管全部从冷油器后取，解决冷油器阻力对定值的影响； 4.3润滑油低跳闸取样按照三冗余原则，从冷油器后取独立的三路作为压力开关的信号，符合二十五项反措的要求； 4.4对每一路联锁信号、跳闸信号管均设置在线试验的泄油阀，保证了低油压试验能正常开展； 4.5将四台机组联锁取样、低油压跳闸的信号布置完全一致，避免了系统不一致可能造成的误操作情况的发生； 4.6根据润滑油系统实际运行压力，同时实际开展交流辅助油泵跳闸润滑油压低保动作后联启直流油泵后润滑油压的复压时间，根据润滑油压下降峰值及恢复时间，对定值进行优化。通过试验，在交流辅助油泵停运直流油泵联启，整个油压变化过程在2s内完成，但2s足以造成汽轮机断油烧瓦。为了保证机组的安全，经专业组对润滑油保护定值重新进行讨论，在原定值的基础上增加0.06Mpa，则低油压联启辅助油泵定值由0.171 Mpa提升至0.231 Mpa，低油压跳闸与联启直流油泵定值由0.125 Mpa调整至0.185 Mpa。 4.7利用停机机会对润滑油系统取样管进行清查，防止出现误接、乱接或寄生回路的存在，消除潜在的风险。 5 结语 由于对标准、反措执行的不严谨和未对设计图纸进行充分理解吸收，造成了汽轮机主保护取样信号系统严重违反设计及二十五项反措的相关要求，为设备的安全运行带来较大的安全隐患，而且具有很大的隐蔽性，不容易被发现，除非已经演化为事故。对于新建机组或已建设投运的机组，应针对主保护的信号取样是否满足设计原则、是否满足二十五项反措中关于主保护的相关冗余原则，应开展详细的排查，并绘制详细测点布置图，对不满足要求的应尽快开展整改。同时应对相关保护定值进行分析研判，在可能的基础上开展验证试验，对不满足要求的定值应结合实际情况进行优化，在优化过程中应充分考虑保护定值设计的裕量，并与主机厂进行充分的沟通后予以实施，确保主机安全。 参 考 文 献 [1]润滑油系统说明书，东方汽轮机厂，2003 [2]盘南电厂运行规程，2012 作者简介： 闵昌发（1982-），男，工程师，主要从事火电机组运行、检修技术管理工作。 联系人地址：贵州省六盘水市盘县响水镇盘南发电厂 联系电话：13985935559 邮箱：77384361@qq.com

简介：摘要：随着电缆行业不不断发展，为进一步满足降低公共场合火灾危害，提高人身、财产安全，在地铁、综合医院、图书馆、剧场、博物馆等人口密集的场所采用常规的阻燃电缆已经不能满足安全需求，国家强制性标准GB 31247-2014应运而生，该标准在前期阻燃耐火电缆的基础上，增加了热释放、产烟量、毒性、产烟速率、滴落物、火焰蔓延等综合指标。鉴于此，在结合国内外低烟无卤阻燃电缆发展的现状，设计一种B1级阻燃耐火低压电缆产品，并进行了试验验证。