简介：1.引言(摘要)柏林——汉堡的双轨铁路,在罗滕堡地区调车站与四对路轨相交,其交角只有12.5°。该立交工程改建于1971——1973年。

简介：为解决将箱梁比拟成正交同性板时,其横向抗弯刚度Dy、综合抗扭刚度H与实际出入较大的难题,选择箱梁桥跨结构比拟法的难点Dy（横向抗弯刚度）的确定作为突破口,通过空腹框架比拟导出等效Dy的普遍公式,再代入通过构造异性板理论导出的以Dx、Dy函数关系表示的H（综合抗扭刚度）公式。对比拟正交异性板进行理论分析,并通过荷载试验进行验证。结果表明：采用该方法所得的结果和采用有限元法所得的结果符合较好,计算精度较高。该方法可以应用于其它小半径曲线桥梁的应力分析。

简介：为了解组合式锚拉板索梁锚固构造在混凝土斜拉桥中的受力特性,以某(34+81+115)m跨铁路斜拉桥为背景进行研究。该构造由钢拉板、预埋混凝土梁内的工字型钢构成,工字型钢与混凝土采用PBL键及剪力钉连接。采用有限元软件,建立锚拉板及索梁锚固区有限元数值模型,分析了钢拉板、锚固区混凝土、预埋工字型钢的受力状态,并通过模型试验验证了关键焊缝的抗疲劳性能。结果表明:钢锚拉板与锚拉筒连接焊缝圆弧过渡处附近有较明显的应力集中现象;锚固段混凝土顶部(第一排PBL键以上至梁顶范围)主拉应力较大,超出混凝土的抗拉强度;各主要焊缝疲劳试验均没有发现宏观裂纹,满足抗疲劳设计要求;该构造为混凝土斜拉桥索梁锚固提供了一种解决方案。

简介：结合上海莘奉金高速公路颛兴路跨线连续钢箱梁悬臂架设施工,重点阐述了PLC控制液压同步顶升系统在钢箱梁'对称悬拼,跨中合龙'中的应用及操作控制要点、技术要求.

简介：上海崇明越江通道长江大桥工程B4标段105m钢-混凝土组合梁吊装、运输和架设施工由3000t“天一”号海上运架梁专用起重船承担，介绍起重船码头取梁、组合梁与船体临时加固、运输途中加强安全监控和桥区抛锚定位架设等施工方案。

简介：孟加拉帕德玛大桥为公铁两用全焊接整体节点钢桁梁桥，桥跨布置共分7联：6×(6×150m)＋1×(5×150m)。上层公路桥面采用混凝土板块预制结构，现场整体浇筑；下层铁路桥面为横、纵梁板梁结构，横梁与钢桁梁下弦整体节点全熔透对接焊接，采用“整跨一体运架”方案施工。150m跨3D拼装与焊接施工场地选择在桥址陆地，杆件运输至拼装场后，首先在胎架上进行弦杆与节点的组拼与焊接（二拼），之后进行桁片的组拼与焊接（桁拼），桁片拼装结束后，在150m跨整孔大节段立体拼装前，采用起重设备完成由平位到立位的转换，最后完成150m跨3D拼装与焊接（立拼）。该拼装技术首次应用于此类大型全焊接钢桁梁桥，实践证明，该施工技术可行。

简介：以某大跨度悬索桥封闭式扁平钢箱梁为例，利用节段模型风洞试验，研究风嘴、导流板、栏杆、导轨对颤振临界风速的影响。试验结果表明，导流板、风嘴和栏杆透风率对颤振临界风速影响显著，栏杆位置和导轨位置对颤振临界风速影响不大，最终确定了一种气动外形较优方案，为类似钢箱梁抗风设计提供了借鉴经验。

简介：武汉二环线武昌接线梅家山立交主线高架桥第四联为（36.95＋62＋36.95）m钢箱梁桥,钢箱梁总重达1800t,标准段桥面宽26.04m。为确保现有交通不被中断,采用节段拼装、整体顶推的方式完成该联钢箱梁的安装。沿顺桥向设置7处临时墩,临时墩采用钢管立柱通过联结系形成整体受力,尽量利用桥墩承台做其基础;钢管立柱顶部设置滑道梁和抄垫支座,滑道梁采用钢箱梁结构,钢箱梁与滑道梁之间设置聚四氟乙烯滑板,以减小顶推摩擦力;导梁设计全长约35m,采取变截面分段设计;横向限位装置安装在墩顶的凹槽上;选用2套自动连续顶推系统进行顶推施工,1套连续千斤顶最大顶推力为500kN,正常顶推速度约10m/h。

简介：根据武汉天兴洲公铁两用长江大桥Ι标段铁路箱梁结构形式、地形地貌以及水文特点,结合设备情况,简要介绍上行式移动模架在武昌岸南引桥双幅4线铁路简支箱梁施工中的应用。

简介：截止至2012年12月底，中朝鸭绿江界河公路大桥已经完成桥塔无索区5个钢箱梁段和中方侧辅助墩墩顶3个钢箱梁段的吊装工作（见图1）；桥塔已经施工至31号节段。

简介：唐津高速公路北环立交桥上部结构采用25m后张预应力空心板梁,全桥共36跨总长890m,其第20孔上跨北环双股电气化铁路,常规检查发现该跨板梁跨中梁底范围普遍存在横向裂缝,急需对该跨板梁进行更换.通过分析认为原桥设计标准偏低、近年来超载车辆激增、板梁间横向联系较弱为病害主要原因.针对病害原因,采用提高板梁荷载设计等级、增加梁高、增配普通钢筋和预应力钢筋、改变板梁间铰缝形式等措施设计新板梁.换梁施工采用切割机沿顺桥向切割板梁,用架桥机吊装新梁,并在施工过程中对铁路进行电气化防护.