深圳市合正地产集团有限公司 /深圳市中龙信合投资有限公司 广东深圳 518000
摘要:对于沿海区域,许多地区都是通过填海造地而成,此类地区岩土地质一个共同的特点即淤泥层和砂层较厚,成孔灌注桩施工容易造成塌孔现象,所以施工过程中必须将泥浆浓度调高,将造成成孔侧壁泥皮过厚,最后桩基灌注完成后将影响桩基侧摩阻力,最终影响桩基受力性能,特别是对于抗拔桩影响较大。本文通过在深圳河附近一建筑项目抗拔桩采用后注浆工艺,来提高抗拔性能,详细介绍后注浆施工工艺特点及注意事项。
关键词:抗拔桩;后注浆;淤泥质土;承载力
沿海区域地下水位普遍较高,建筑抗浮性能必须得到充分保证,其中抗拔桩作为保证建筑物抗浮性能的手段之一,其质量控制为施工过程中的重点关注环节。后注浆工艺施工简单,施工质量容易控制,并且能有效的加强抗拔桩侧摩阻力,为抗拔桩满足抗拔设计值提供了有效保证。
1 项目概述
项目位于深圳市福田区保税区,临近深圳河,项目所在位置为填海区域,地质层含有较深的淤泥层和砂层。工程桩基均采用钻孔灌注桩,抗拔兼抗压桩桩基1200-1800mm,持力层均为中风化花岗岩,要求桩侧及桩端注浆。
项目地质条件[1]
项目地质条件见附图1,其中淤泥质土层达到9米多,细中砂层达到6米多。
附图1.地质勘察报告
注浆机理及过程控制
3.1 注浆机理
灌注桩施工过程中,注浆管绑扎在钢筋笼上随钢筋笼一并下入泥浆钻孔中。每根桩
设置6根注浆管,注浆管采用Ф33.5 mm ×3.25 mm无缝钢管,其中3根管通到桩底位置,3根管通到桩中位置,所有注浆管均分布在桩基侧壁,分别对底部和桩中进行注浆。在加压注浆过程中,水泥浆通过注浆管输送至桩端和桩侧位置,与钻孔过程中形成的较厚泥皮层形成一个高强度的结合体,最终提高桩端及桩侧摩阻力,注浆作业原理图如附图2[2]。
附图2.钻孔灌注桩后注浆工作机理示意图
3.2安装及注浆
3.2.1 注浆管安装
注浆管安装应注意以下几点:
1、注浆管绑扎在钢筋笼上应牢固可靠,防止混凝土浇筑过程中扰动注浆管,使其位置偏位,影响后期注浆效果;
2、注浆管末端应做好封堵,防止桩基混凝土浇筑过程中,混凝土倒流进注浆管,将注浆管完全堵死,最后无法进行注浆;
3、中间段注浆管末端出浆口应朝向桩基外侧,禁止朝向桩基内侧,防止注浆压力过大,注浆水泥浆将桩基冲断;
4、桩基底部注浆管应略长于钢筋笼,以便注浆水泥浆能顺利突破混凝土层。
3.2.2 注浆
注浆材料选用P.O 42 .5普通硅酸盐纯水泥浆,水灰比0.6,注浆过程控制:
注浆量多少根据以下公式计算[3]:
复式注浆估算:
Gc =apd +asnd (1)
式中:Gc ———注浆量,以水泥质量计,ap、as———分别为桩端、桩侧注浆经验系数,
d ———基桩设计直径,m、n———桩侧注浆断面数。
1、开始注浆时间控制,桩基注浆应保证桩基混凝土达到一定强度,防止注浆压力过大对桩基造成一定损坏,建议在完成混凝土浇筑后5-7天开始注浆;
2、注浆顺序,因注浆位于地下水位以下,所以先桩侧后桩端,桩侧、桩端注浆时间间
隔建议不小于2小时;
3、加压注浆,根据公式(1)计算注浆量,如果当注浆量达到一定值后,水泥浆从桩表面溢出,注浆达到一定时间后,溢出量和注入量会达到平衡,所以现场注浆根据经验,采用以下方法进行把控:
①加压注浆应分级加压,每级加压完成后稳压5-10min;
②分级加压直至压力自动卸载,最大压力不大于8MPa,以防压力过大损坏桩基;
③卸载后保持注浆,表面有水泥浮出之后,继续注浆5-10min。
常见的注浆事故原因分析及防治
常见的注浆事故
注浆管堵塞,持续加压均无法注浆;
喷射器被包裹住;
加压较小即出现地面冒浆现象;
地下串浆现象。
原因分析及防治
(1)注浆管与钢筋笼固定不牢固,将注浆导管弄错位至桩基中间位置,被桩基混凝土完全包裹。导管绑扎,一定要牢靠。
(2)注浆管末端封堵不严实,灌注桩浇筑混凝土时混凝土倒灌进入导管堵塞导管。封堵导管可用透明胶带缠绕5-10圈,同时出浆口杂质应清理干净。
(3)侧壁冒浆,如注浆量满足或接近理论注浆量,则可以停止注浆;如注浆量远小于理论注浆量,,则应将原注浆管用清水处理干净,待已注入的水泥浆液初凝后,再重新注浆达到理论注浆量。
(4)地下串浆原因主要有三种。首先,地质岩土的原因:例如本项目淤泥质土和砂层较厚,在高压的注入下,很易被破坏、击穿。其次,在注入高压水泥浆液时,给桩侧及桩下软弱层位被击穿创造了条件,加大了对土层的破坏力。最后,桩与桩之间距离太近,或在施工过程中产生了坍孔现象,岩层被软弱化。
5 桩基试验对比
项目对后注浆进行试验对比,将一根未注浆抗拔桩与一根已注浆桩基进行试验,最终加载值为设计单桩承载力特征值的2倍,分十级加载,试验数据如下[4]:
单桩竖向抗拔试验结果汇总表
桩号 (#) | 桩径 (mm) | 最大试 验荷载(kN) | 最大 上拔量 (mm) | 卸荷后 残 余 上拔量 (mm) | 卸荷后 回弹率 (%) | 特征值及对应 的上拔量 | 单桩抗拔承载力检测值(kN) | |
特征值 (kN) | 上拔量 (mm) | |||||||
未注浆 | 1000 | 8400 | 45.8 | 32.33 | 29.41 | 4200 | 16.33 | 8400 |
已注浆 | 1000 | 8400 | 32.02 | 16.17 | 49.50 | 4200 | 9.84 | 8400 |
以下为分10次加载后荷载-上拔量曲线,横坐标为加压荷载(单位:KN),纵坐标为上拔量(单位:mm)。
从图中可以看出,同样试验荷载,未注浆曲线均比注浆曲线上拔量要大,完成注浆桩基最大上拔量较未注浆桩基降低了30%;在加载至2520KN时,未注浆曲线纵向偏移量明显比完成注浆曲线更大,说明注浆对桩基摩阻力有明显增强;在加载后期,未注浆曲线比完成注浆曲线斜率更大,说明增加荷载对未注浆试验桩上拔量更敏感。
6 结束语
由于经费与工期等原因,现场仅进行一组试验桩进行对比,但是最终项目桩基静载试验检测均满足试验要求。由于对于淤泥及砂层较厚岩层,后注浆工艺意义深远,对于类似土层后续望继续有更深入的研究。后注浆施工过程质量控制关键环节和关键点做了详细描述,可对现场施工做一定借鉴作用。
参考文献:
[1]深港国际科技园工程项目地质勘察报告[R].2015.
[2]郑昌晶.张顺英.钻孔灌注桩后注浆加固机理及其应用.[J].探矿工程(岩土钻掘工程).2011.
[3] JGJ 94 -2008 , 建筑桩基技术规范[ S] .