辽宁省大连机车车辆有限公司,辽宁 大连 116022
摘要:永济电机公司生产制造的YJ277B型异步牵引电动机广泛装用于国内动力集中动车组,随车组运用,牵引电机导条频繁出现转子导条裂纹问题,严重影响车组正常运行。本文对该问题产生原因进行简要分析并提出优化建议。
关键词:YJ277B型异步电机;动车组;改进优化
1 引言
YJ277B型异步牵引电动机,广泛装用于国内动力集中动车组 。运用过程中,多次出现牵引电机转子导条裂纹故障,不同生产年份、不同运用区段的牵引电机均存在该问题,与生产制造批次及运行线路无明显对应关系,故障电机运行里程集中在46-87万公里。本文对该问题产生原因进行简要分析并提出优化建议。
2 整机及转子结构介绍
YJ277B型牵引电机是以和谐型电力机车YJ277A电机(永济公司与东芝公司联合开发)为基础设计开发的大功率,高转速牵引电机,整机采用全悬挂安装,单端联轴节输出,单轴承结构。电机采用强迫通风方式,冷却风从传动端齿轮箱进风口进入,从非传动端端盖轴向排出。
转子为鼠笼式转子,由转轴、转子冲片、转子压板、端环、导条、护环、锁紧螺母、联轴节和平衡块等部件组成;转子导条和端环采用
池槽结构,通过中频感应焊接成一体,护环热套在端环上:所选结构、
材料均与 YJ277A 电机完全一致,仅区别于端环的外径不同(外径相差 0.6mm)。
3 运行情况排查
3.1 通风散热情况:
对故障电机在线运行温度数据进行分析,电机定子铁心温度均在100℃以内,小于电机温升试验时的定子铁心温度( 148.5℃),可排除因通风不良导致转子过热引起导条断裂的因素。
3.2 轴承6A温度数据情况:
根据故障电机轴承6A温度数据分析,机车微机系统报故障前,故障电机轴承温度明显高于其他轴位。
3.3 机车ERM数据情况:
对故障时刻机车ERM数据进行分析,故障前牵引电机电流无明显异常,定子温度明显高于其他轴位电机,最高温差可达30℃。
综上所述,在机车微机系统报故障前,故障电机轴承温度及铁心温度明显高于其他轴位,可通过6A及ERM数据进行筛查,提前预判故障。
委托第三方对故障电机转子导条进行失效分析,分别从宏观形貌分析、超景深观察、微观形貌分析、氢脆性试验、金相组织分析以及化学成分检测等方法对故障件进行全面分析。结果表明:裂纹位于导条与端环连接的内圆拐角侧;导条的断裂具有明显的疲劳断裂特征,属于高周疲劳断裂;导条的氢脆性试验、金相组织分析以及化学成分经检测均符合要求。
4 原因分析
经分析,共查找到19项可能导致转子导条裂纹的因素,逐项排查,可排除17项,剩余2项无法排除。具体情况如下:
序号 | 因素描述 | 因素分析 | 落实情况 |
1 | 电密选取过饱和 | 电密过饱和导致的高温降低导条强度,通过永济公司成熟电机对比,电密选择正确。 | 可排除 |
2 | 通风不良 | 在线电机温度基本都在100℃以内,小于电机长时温升试验时的温度。风道无堵塞、漏风现象。 | 可排除 |
3 | 材料选取不合理 | 该型号电机导条和端环材料已在永济公司成熟产品上广泛应用。 | 可排除 |
4 | 端环导条结构不合理 | 通过仿真计算,导条结构强度满足要求,超速试验端环变形量满足要求。 | 可排除 |
5 | 导条与铁心槽间隙过大 | 通过与永济公司其他成熟电机进行导条与铁心槽间隙比较,间隙选择合理。 | 可排除 |
6 | 涨紧深度不足 | 测量导条涨紧深度符合图纸要求。 | 可排除 |
7 | 焊接曲线设定错误 | 调取了4台转子焊接曲线记录,焊接曲线符合要求。 | 可排除 |
8 | 无焊接资质 | 焊接操作人员均具有焊接资质证书。 | 可排除 |
9 | 设备异常 | 焊接设备,查定保小修记录,无异常记录。 | 可排除 |
10 | 端环质量问题 | 端环供应商为江阴康盛和陕西斯瑞。对两家端环入厂检测报告进行检查,均符合要求。 | 可排除 |
11 | 焊料质量问题 | 焊料厂家为北京有色金属、稀土应用研究所和金华金钟和河北宇光焊业有限公司三家,均是永济公司合格供应商,入厂检测各项指标合格,无不良记录。 | 可排除 |
12 | 助焊剂质量问题 | 助焊剂厂家为河北宇光焊业有限公司一家供货,是永济公司合格供应商,厂家提供的检测报告符合要求。 | 可排除 |
13 | 导条质量问题 | 对两家成熟供应商导条入厂检测报告进行检查,各项参数满足要求。故障导条本体取样进行第三方检测,检测结果均符合要求。 | 可排除 |
14 | 高温对材料性能的影响 | 导条模拟焊接加热后,测量机械性能,满足使用要求。 | 可排除 |
15 | 焊接工艺参数不合理 | 焊接工艺为永济公司通用工艺,且经过钎焊模卡拉拔试验检测合格,工艺参数合理。 | 可排除 |
16 | 导条与端环焊接时的装配不对中 | 测量故障电机导条距端环间隙,导条与端环未出现偏心。 | 可排除 |
17 | 导条与端环焊接时的温度分布不均匀 | 对电机焊接过程中导条端环的温度进行了检测,温差在±20℃范围内。 | 可排除 |
18 | 固有频率不合理 | 对故障电机转子导条固有频率检测,固有频率偏低。 | 无法排除 |
19 | 振动异常 | 调查故障电机对应轴位6A数据,存在异常振动现象。 | 无法排除 |
经检测,故障电机转子导条固有频率检测值为640Hz~705Hz;新转子固有频率检测值为1020Hz~1030Hz。故障电机6A振动频谱数据存在频率700Hz附近的异常振动,故障转子导条固有频率集中在640Hz~700Hz之间,两种频率接近可能产生共振,共振导致导条和端环焊缝处应力急剧增大,造成导条疲劳开裂。
5 风险评估
从目前故障情况可以判定,随运行里程增加,故障率呈上升趋势,根据故障电机拆解及尺寸检查情况,对在线运用电机风险评估如下:
1)异常振动主要在列车低速下产生(列车速度60-100km/h),速度提升后(列车速度110km/h)未发现异常;
2)初始裂纹:导条因共振疲劳初始出现裂纹,电机特性未发生变化,对整车运行无影响;
3)导条断裂:随着裂纹扩展,导条断裂;断裂导条与端环仍处于虚接状态,电机通电运行时因电流发热造成导条高温,高温下导条机械性能降低,电机产生异常发热或振动;
4)动力车逆变器输出过流:转子高温下高速旋转使裂纹逐步扩大,导致转子导条与定子线圈端部接触,电流异常增大,触发变流器输出侧过流故障;
综上所述,可知:
1)电机故障概率随动力车运用里程逐步上升;
2)在低速下运行时长较高或频繁启动的电机出现故障的概率增大;
3)电机导条裂纹故障后,触发动力车逆变输出过流或振动异常,隔离故障轴位,不会影响行车安全。
6 优化方案
综合上述分析,针对YJ277B电机转子导条断裂原因,可对该电机转子制定以下改进措施:
经验证,优化方案浸漆前后导条固有频率明显提高,未出现导条固有频率偏低情况,优化方案导条固有频率可以有效避开共振频率点。
7 结语
针对在段运用动力车,结合动力车高级修程,建议采取如下方案执行:
1)转子导条进行渗透探伤,发现裂纹的报废处理;
2)转子真空压力浸漆提升转子固有频率;
3)优化护环结构进一步提升转子鼠笼端部的结构安全性;
4)转子导条固有频率纳入关键控制项点。
参考文献
[1]《时速160公里动力集中动车组动力车检修技术规程》
[3] 鲍维千.《机车总体及转向架》[M]. 北京:中国铁道出版社,2010.