中铁二院工程集团有限责任公司
摘 要:出现台风等大风灾害时,若AP杆抗风能力不够,可能会导致杆屈服断裂现象,引起信号系统信号故障。因此根据AP安装地区的风力情况对设计的AP杆进行抗台风能力校核。本文对风力计算、AP杆的受力面积及其抗台风能力进行了非线性问题理论分析。
关键词: 信号无线AP杆 抗台风能力 非线性问题理论分析 校核
一、风力的计算
风压就是垂直于气流方向的平面所受到的风的压力。根据伯努利方程得出的风-压关系,风的动压为:
wp=0.5·ro·v² (1)
ro为空气密度(kg/m³);
v为风速(m/s)。
由于空气密度(ro)和重度(r)的关系为 r=ro·g, 因此有 ro=r/g。在(1)中使用这一关系,得到 :
wp=0.5·r·v²/g (2)
此式为标准风压公式。在标准状态下(气压为1013 hPa(毫巴), 温度为20°C),空气重度r=0.01225 (kN/m³)。纬度为45°处的重力加速度g=9.8(m/s²), 我们得到
wp=v²/1600 (3)
此式为用风速估计风压的通用公式。应当指出的是,空气重度和重力加速度随纬度和海拔高度而变。一般来说,r/g 在高原上要比在平原地区小,也就是说同样的风速在相同的温度下,其产生的风压在高原上比在平原地区小。
现在我们将风速v=50m/s(相当于15级台风)代入(3),可以得到在此风速下的风压wp=1.5625(kN/m²)即1562.5Pa。
AP杆在50m/s风速时,承受的实际风压
wa=·µs·µz·(A·wp) (4)
式中:βz为风振系数。
根据《建筑结构荷载规范》的规定:
对于一般悬臂结构,例如构架、塔架、烟囱等高耸结构,以及高度大于30m,高宽比大于1.5且可忽略扭转影响的高层建筑,均可仅考虑第一振型的影响,结构的风荷载可按公式通过风振系数来计算,结构z高度处的风振系数 可按如下公式计算:
(5)
ξ——脉动增大系数取值1.47(查附表A);
ν——脉动影响系数取值0.72(查附表B);
µz——风压高度系数取值1.38(地形A按条件苛刻计算10m高)(查附表C);
——振型系数取值0.02(一般情况下,对顺风向响应可仅考虑第 1 振型的影响)(查附表D);
µs——建筑物的体形系数。此AP杆在总体上讲,对于任何风向,其受风面皆可看作圆弧面,µs值取0.8;
A——地理地形系数。考虑到AP杆安装使用地周围环境、建筑
等有可能复杂,故A取1.2。
AP杆的风振系数和实际风压计算如下:
风振系数βz = =1.021168
AP杆有可能经受的实际风压:
wa=·µs·µz·(A·wp)
=1.021168×0.8×1.38×(1.2×1.5625)=2.11381776(KN/ m²)
二、 AP受力面积的计算
AP杆的高度为5m,外径114mm,内径106mm,壁厚4mm, AP设备如图1所示。
图2-1 AP设备尺寸图
AP杆主体最大截面为矩形,面积S1=0.114×5=0.57(m2)。
上部AP面板的最大截面为正方形,面积S2=0.2×2×0.2=0.08(m2)。
上部AP杆挑臂最大截面近似为长方形(实际的截面面积要小于此近似长方形的面积),面积S3=0.1×2×(114/2+485)/1000=0.1084(m2)。
AP杆主体抗最大风速时经受的最大风荷载作用力
F1=wa·S1=2.11381776×0.57=1.20487612(KN) (6)
上部AP发射面板抗最大风速时经受的最大风荷载作用力
F2=wa·S2=2.11381776×0.08=0.16910542(KN) (7)
上部挑臂抗最大风速时经受的最大风荷载作用力
F3=wa·S3=2.11381776×0.1084=0.22913785(KN) (8)
三、上部挑臂连接螺栓强度校核
上部挑臂连接处有很多枚M10螺栓,假设在极端情况下,只有一枚螺栓承受由风载荷产生的剪切力。
此时,剪切力Fs=F2+F3=0.39824327 KN,M10螺栓的横截面为剪切面,剪切面面积: A1=πd2/4=3.14×100/4=78.5(mm2)
切应力: τ=Fs/A1=398.24327/78.5=5.07316268(Mpa) (9)
普通螺栓的材料为:Q235,许用切应力:[τ]=87Mpa。[按极端条件时的许用切应力计算][附表E]
可见 τ<[τ]
所以,在极端情况下,只有一枚M10螺栓承受风载荷引起的剪应力,连接仍然是可靠的。
四、AP杆主体抗风能力的理论计算
4.1 均布风载荷作用下AP杆主体弯矩的计算
已知AP杆主体整体截面积为长方形,短边边长为0.114m,长边边长为5m,风速50m/s(15级风)时,所受实际风压wa=2.11381776KN/ m²=2113.81776N/m2。
任一截面的长度D为定值为D=0.114m(直径)。
任一截面长度上的风压均布载荷
qa=wa·D=2113.81776×0.114=243.255225 N/m (10)
AP杆经受台风荷载时,AP杆距顶部距离为x处(顶部为原点坐标)所承受的风荷载弯矩为:
(剪力弯矩积分方程) (11)
则AP杆经受最大风荷载时,AP杆根部所承受的风荷载弯矩
=3040.69031(N·m)=3040690.31(N·mm)
4.2 AP杆根部危险截面最大正应力的计算
AP杆根部抗弯矩截面系数(空心圆抗弯矩截面系数 及截面的惯性矩Iy)
Iy=
(12)
AP杆经受最大风荷载时,AP杆根部横截面上的最大正应力
δmax=M/W=3040690.31/36737.412=82.768223(Mpa) (13)
Q235的许用应力:[δ]=113Mpa(极端情况[δ]=113Mpa,一般[δ]=235Mpa[附表F]),显然最大正应力δmax<[δ]
由此可知,无线AP杆主体在承受50m/s的风速下不会发生屈服断裂现象。
4.3 AP杆主体挠度的计算
已经求得弯矩方程为
方程中x表示距AP杆顶部的距离,即x轴的坐标原点在AP杆的顶部。为了计算AP杆的挠度,需要将x轴的坐标原点设在AP杆根部。
任一截面长度D为D=0.114m。
任一截面长度上的风压均布载荷
qa=wa·l=2113.81776×0.114=243.255225 N/m
AP杆经受最大风荷载时,AP杆长度为x时根部所承受的风荷载弯矩
(材料力学) (14)
1216.276125 0≤x≤5 (15)
挠曲轴近似微分方程为 (16)
对方程(16)积分两次,得到挠度方程
(17)
(18)
由边界条件 =0处ω=0可以确定C=D=0,即挠度方程为
(19)
E为弹性模量,AP杆材料为Q235,弹性模量E=2.06×1011pa=2.06×105(Mpa)[附表G]
I为圆截面对圆心的极惯性矩,因为整个AP杆是圆截面,取中心点圆截面对圆心的极惯性矩,在中心点时,外径 =0.114m,内径 =0.106m;无线AP杆中心点的极惯性矩:
I= ); (材料力学)(20)
4184866.4 =4184866.4×
AP杆顶部的挠度为:
=0.022320155(m)
即无线AP杆主体在50m/s的风速下,顶部沿风向的位移为0.022320155m=22.320155mm。
五、结论
15级台风(50m/s)时。理论计算得到AP杆经受最大风荷载时,AP杆根部横截面上的最大正应力82.768223Mpa,小于钢管[材料Q235]的许用应力[δ]=113Mpa; AP杆主体顶部沿风向的位移为22.320155mm,由此可知,AP杆主体在承受50m/s的风速下不会发生屈服断裂现象。
在这种情况下M10螺栓承受风载荷引起的剪应力5.07316268Mpa,小于普通螺栓[材料Q235]许用切应力[τ]=87Mpa,螺栓不会断裂。
参考文献:
[1]. 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012.
[2]. 《建筑结构荷载规范》(GB_50009-2001)(2006年版).
[3]. 《架空送电线路基础设计 技术规定》DLT 5219-2005.
[4]. 《工业金属管道工程施工规范》GB 50235-2010.
[5]. 《钢结构设计规范》GB50017-2017.
[6]. 《混凝土结构设计规范》GB 50010-2010.
[7]. 材料力学[刘鸿文].
[8]. 《铁路信号设计规范》TB 10007-2017
[附表A:]
[附表B:]
[附表C:]
[附表D:]
[附表E:]
[附表F:]
[附表G:]
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