中铁六局集团石家庄铁路建设有限公司 河北石家庄 050000
【摘要】本文结合新建宜宾至彝良高速公路(四川境)六标四方碑沟特大桥((97+178+97)m连续梁挂篮预压施工的工程实际,利用有限元软件建模分析,设计了适用于大跨连续梁挂篮预压的千斤顶反压体系,在满足各项施工要求的前提下,极大的降低了施工投入,缩短了预压所需时间,为后续施工提供了可靠保障,取得了良好的社会效益。目前四方碑沟特大桥已经施工完成,整个施工挂篮运行状态稳定,为今后实施相关工程提供有效的参考。
【关键词】连续梁 挂篮 预压 反压体系 检算
中铁六局集团承建的宜宾至彝良高速公路6标段四方碑沟特大桥全长1128m,距地面最大高度为190多米,其中主跨(97+178+97)m刚构连续梁箱梁根部梁高11.2m,跨中梁高3.6m,箱梁0号节段长15m,每个刚构纵向别称划分为21个节段,长度分别为3m、4m以及4.5m,每个长度共7个节段,节段悬浇总长80. 5m。最大重量悬浇重量为:2000kN,挂篮设计自重900kN。边跨及中跨合龙段均为2m,边跨现浇段长7m。
项目部根据混凝土悬臂浇筑工艺以及挂篮设计要求,从各种形式的挂篮特点、重量、选材,操作方式等各方面综合考虑研究比选后,决定采用传统的三角形挂篮施工,施工中保障桁架走行时的稳定系数大于2.0,满足规范施工要求。本桥分左右幅施工,挂篮共需要4对,2个主墩同步进行,挂篮由承重系统、底模系统、模板系统(内、外)、走行系统、后锚固系统组成,包括由主桁架、前上横梁、吊杆、底篮、锚固部分、模板部分、行走部分及附属部分。挂篮单片桁架总重约10.5吨,挂篮每套约220吨(一个T构,不含内模顶桁架)。
本工程挂篮预压采用千斤顶反压体系,主要由斜牛腿、钢管桩以及千斤顶组成,首先利用预埋在已浇筑段的反力牛腿与钢管柱焊接,然后将钢管桩与固定在挂篮底板前端的千斤顶进行焊接,使三者组成预压体系,最后千斤顶对钢管桩的施工压力,钢管桩反作用于挂篮进而实现预压。整体布置如下。
钢管预压侧面图 钢管预压立面图
(1)各预埋件安装
各预埋件件按照设计图纸进行加个安装,保证焊接强度满足要求,安装位置、预埋深度符合设计要求。
(2)安装中注意事项如下
① 销孔半径可按时间考虑,但直径不应小于12cm。
② 每只千斤顶下要保证4个以上桁片共同受力。
③ 在整个预压过程中保证葫芦带着钢管反力架。
④ 预埋精轧钢埋深大于1m。
⑤ 钢楔块可根据千斤顶尺寸进行调整。
⑥ 10mm钢板焊缝厚度用8mm,其余采用12mm。
(1)分级荷载计算
通过《K70+907 四方碑沟特大桥主桥箱梁一般构造图》可知,最重块段为带有横隔板的 8#块 102.1 m3,较重块段为 1#块 89.29 m3。
其中,8#块横隔板混凝土重量为:
18×27=486 kN
横隔板在千斤顶处产生的反力为:
486×0.25/4=30.4 kN
不含横隔板部分重量为:
84.11×27=2271.0 kN
不含横隔板部分在千斤顶处产生的反力为:
2271/4=567.75 kN
若以 8#块为最大模拟受力,单个千斤顶最大作用的:
(30.4+567.75)×1.2/2=358.89 kN
1#块段总重为:
89.29×27=2410.8 kN
单个千斤顶处的反力为:
2410.8/2×1.2/2=723kN
则选取最大的力 723 kN 为千斤顶最大模拟受力。
从而绘制出挂篮总挠度曲线,确定箱梁最大重量段施工时挂篮前端的最大挠度。按等代荷载的方法进行分级,加载试验应模拟最重块段箱梁荷载,分级加载具体步骤如下:
①拟箱梁底板荷载加载;
5.652×3×27=457.8 kN
②在上述基础上模拟腹板荷载加载;
8.807×2×3×27=1426.7 kN
③在上述基础上模拟顶板及翼缘荷载加载;
3.28×2×3×27=531.4 kN
④在上述基础上模拟 1.2 倍块段总重荷载加载。
89.29×27×1.2=2893.0 kN
各级加载数值详见下列表:
加载顺序 | 1 | 2 | 3 | 4 |
荷载等级(t) | 45.78 | 142.67 | 53.14 | 18 |
累计荷载(t) | 45.78 | 188.45 | 241.59 | 259.59 |
单只千斤顶加载(t) | 11.4 | 47.1 | 60.4 | 64.9 |
备注 | 底板荷载 | 腹板荷载 | 顶板荷载 | 模板重量 |
则 1#块处千斤顶最大模拟受力为:F=723kN
(2)强度计算
2.1斜钢管的承压计算
钢管选择:φ600mm 钢管(壁厚 8mm);
钢管参数:A=148.79cm2; I=65192cm4;长度 l=6.898m;i=0.2093m; 钢管受力:最大轴心压力为 948.8kN;
钢管长细比 λ=l/i=6.898/0.2093=32.95,查《钢结构设计标准》(GB 50017-2017)b 类截面轴心受压构件稳定系数表,得稳定系数 =0.9252;Q235 钢材的抗压强度极限承载力设计值f = 215MPa
钢管的轴向应力为:
满足要求。
2.2 销子的选择
依据桥梁钢结构设计规范要求,销接处的容许剪应力[τ] =80MPa,由容许应力法,𝑁′= 948.8 ÷ 1.2 = 790.7kN,则上部销接处销子的直径:
所以选用直径大于12cm 的销子。
2.3精轧螺纹钢筋抗拉验算
精轧螺纹钢参数:φ32mm;长度 L=7.2m;A = 803.84𝑚𝑚2; 精轧螺纹钢受力:最大轴心拉力为 616kN;
根据桥涵设计规范中对预应力钢筋的要求;精轧螺纹钢抗拉强度设计值取:𝑓𝑝𝑑 = 770MPa;箱梁腹板一侧布置两根精轧螺纹钢筋;精轧螺纹钢筋的轴向拉力为:
满足要求。
2.4预埋钢板处的焊缝计算
根据桥梁钢结构设计规范中对焊接质量的要求,焊接处的容许剪应力[τ] = 80MPa,计算焊缝厚度为:eE D `
为保险,预埋钢板上销孔连接板上的焊缝厚度应大于 1cm。
2.5预埋钢板处的焊缝计算
根据桥梁钢结构设计规范中对焊接质量的要求,焊接处的容许剪应力[σ] =
135MPa,销接处钢板局部压应力:
满足要求。
(1)预压分按下表分四级预压。预压过程中有专人进行指挥,同时同步进行预压,预压完成后按次序逐级卸载。
加载顺序 | 1 | 2 | 3 | 4 |
荷载等级(t) | 45.78 | 142.67 | 53.14 | 18 |
累计荷载(t) | 45.78 | 188.45 | 241.59 | 259.59 |
单只千斤顶加载(t) | 11.4 | 47.1 | 60.4 | 64.9 |
备注 | 底板荷载 | 腹板荷载 | 顶板荷载 | 模板重量 |
挂篮千斤顶油表读数表如下
千斤顶编号 | 逐级加载(t) | 累计荷载(t) | 单只千斤顶受力(kN) | 系数 | 固定值 | 压力表读数 | 备注 |
编号/G28114020 | 45.78 | 45.78 | 114.00 | 0.038169 | 0.196459 | 4.55 | 1# |
142.67 | 188.45 | 471.00 | 0.038169 | 0.196459 | 18.17 | ||
53.14 | 241.59 | 604.00 | 0.038169 | 0.196459 | 23.25 | ||
18.00 | 259.59 | 649.00 | 0.038169 | 0.196459 | 24.97 | ||
编号 /G28115120 | 45.78 | 45.78 | 114.00 | 0.039392 | 0.301841 | 4.79 | 2# |
142.67 | 188.45 | 471.00 | 0.039392 | 0.301841 | 18.86 | ||
53.14 | 241.59 | 604.00 | 0.039392 | 0.301841 | 24.09 | ||
18.00 | 259.59 | 649.00 | 0.039392 | 0.301841 | 25.87 |
(2)测点布置
根据规范要求,本次预压的主要观测项目为:①后锚向上挠的变形值,②前支点的沉降值,③主桁前端销结点处的变形值,④主桁上前横梁吊带处和主桁上前横梁跨中的变形值,⑤挂篮底前横梁吊带处的挠度值。
(3)加载程序
首先采用第一级荷载进行预加载,持续时间为20分钟,然后按照既定方案逐级加载,每级持续时间为20分钟,待结构达到相对稳定后再进行下一级加载。
(4)卸载程序
① 按照荷载等级 4→3→2→1→0 进行卸载。逐级卸载,逐级进行观测记录。
② 挂篮卸载完毕后,对挂篮各关键部位的焊缝进行检验,发现问题按既定方案进行处理,确保挂篮在后续施工中的稳定牢固。
(1)预压前要检查挂篮安装情况,确保所有使用的材料均要符合要求,所有焊点、连接点要牢固,要逐个进行检查。
(2)各观测点一定要要个按照设计图纸进行布置,保障观测数据的有效性。
(3)加载时要设专人统一指挥,保证各加载点同步进行。
(4)施工人员在作业过程中必须配带相关劳保用品,正确连接至牢靠稳固的位置。
(5)预压施载前应搭设好安全操作平台并做好安全防护, 做好应急预案。
(6)预压过程中使用全站仪对各个观测点的变形进行详细观测, 观测时安排固定的人分别进行仪器观测,和数据记录, 每次观测都要对既定观测点的标高进行测量记录, 保存好原始数据以便下一步进行数据的分析。
计算结果表明,千斤顶反压体系的强度、刚度和稳定性均满足要求,目前四方碑沟特大桥连续梁已经施工完成,整个施工过程安全可控。这表明设计的计算的结果和支架的实际工作状态吻合,这为今后相关工程的设计和施工提供积极的借鉴意义。
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