广东博意建筑设计院有限公司,广东省佛山市, 528000
[摘要] 当地下车库埋深较深,地下水位较浅时,需考虑地下车库抗浮设计问题。实际项目设计中,设计师对地下车库抗浮不重视容易出现严重安全事故。本文主要结合实际工程案例,详细阐述具体抗浮设计流程及方案对比,从中选择较合理抗浮方案。
[关键词] 灌注桩抗拔;预应力锚索;地下室底板;抗浮设计;
[中图分类号](自行检索) 文献标志码:A
0引言
随着经济的大力发展,开发商对地下空间开发利用热情日益高涨,地下商业中庭大多追求大跨度,大空间使用功能,地下车库的抗浮设计已逐渐引起了广大结构设计师的重视。在广东地区,地下水位往往埋深较浅,单靠结构自身压重不能满足抗浮设计的要求,因此往往需要采取额外的抗浮措施。
1项目概况
1.1举例项目位于肇庆市端州区星湖大道东侧。该工程总建筑面积约18.12万m2,地下室面积约5.37万m2,项目分南北两区:南区为5#楼超高层综合体(分a、b两栋:a栋为裙楼,4层(局部3层);b栋为超高层塔楼,41层)。设计±0.000标高为5.150m 。
1.2南区超高层塔楼为框架-核心筒结构,商业Mall及地下车库为框架结构,南区地下室共2层,底板面标高为-9.550m(建筑标高为-9.500m)。
1.3建筑抗震设防烈度为7度,设计地震分组为第一组,场地类别为II~III类,基本风压为0.85kPa,地面粗糙度为A类。
1.4本工程地质情况自上而下依次为:素填土、淤泥质黏土、黏土、中砂、砂质粘性土、全风化花岗岩、强风化花岗岩、中风化花岗岩、微风化花岗岩。场地内有欠固结的填土和淤泥质粘土分布广泛,厚度大,埋深较深,下伏风化岩面起伏较大,地质情况较复杂。地勘报告建议地下室抗浮设计水位按设计室外地坪标高考虑。
2抗浮设计条件
2.1部分区域为全风化花岗岩层(可做浅基础),部分区域为新近填土或淤泥质黏土层(需做桩基础),地勘报告建议地下室抗浮设计水位按设计室外地坪标高考虑,故本项目二层地库抗浮水头取10.05m(二层地库底板建筑标高-9.5m)。
2.2本项目超高层塔楼不需考虑整体抗浮,纯地下车库需考虑整体抗浮,且所需抗拔力较大。
3抗浮设计方案及技术参数
3.1旋挖灌注桩(抗压兼抗拔):桩身混凝土取C40,直径800mm(Ra取4800kN)、1000mm (Ra取7500kN),桩端持力层为强/中风化花岗岩。
3.2预应力锚索:采用3Φ15.2高强度低松弛钢绞线,抗拔承载力特征值取300kN,钻孔直径Φ150mm,长度16.5m,锚索自由段长度5m,锚固段不少于11.5m,锚索端部锚入强风化花岗岩 。
4抗浮设计技术分析
4.1方案一采用旋挖灌注桩(抗压兼抗拔),特点如下:a、旋挖桩同时满足抗压和抗拔两种工况受力要求;b、旋挖桩桩长由抗拔承载力控制;c、基础形式单一,受力模式清晰,施工工序简单,施工工期较短。
4.2方案二采用旋挖灌注桩(抗压)+预应力锚索(抗拔),特点如下:a、预应力锚索预加力属于主动受力,故所需抗浮力均由预应力锚索承担;b、旋挖桩抗压计算时,除考虑上部竖向轴力外,还需计入预应力锚索预加下拉力的作用;c、预应力锚索布置在柱下承台范围内,承台范围根据锚索布置情况适当放大;d、预应力锚索抗拔承载力特征值300kN,钻孔∅150,长度暂定16.5m,锚索自由段长5m,锚固段不少于11.5m ;e、施工工艺复杂,工期较长。
5抗浮设计经济性分析
5.1对两个方案进行成本测算,结果如下:。
方案类别 | 800mm灌注桩数量 | 1000mm灌注桩数量 | 锚索数量 | 成本合计(万元) |
方案一 | 540 | 0 | 0 | 648 |
方案二 | 0 | 180 | 1850 | 752 |
5.2方案一(旋挖灌注桩)相对于方案2(旋挖灌注桩+预应力锚索),整个地下车库共节约成本超100万元,还能节省预应力锚索施工工期。
5抗浮设计经验总结
5.1针对复杂地质条件及上部荷载情况,根据实际情况采用不同的基础形式及抗浮措施,并对多种基础形式及抗浮措施进行技术、经济性综合比选,采取综合更优的抗浮设计。
5.2旋挖桩(抗压兼抗拔)受力模式清晰,施工工期较短,综合造价相差不大的情况下,优先采用此种抗拔措施。
5.3预应力抗拔锚索属于主动受力模式,能够与大直径灌注桩共同工作。采用旋挖桩(抗压)+预应力锚索时,预应力锚索承担抗拔力,优先布置在柱下承台范围内;旋挖桩只承担抗压,且需计入预应力锚索预加下拉力的作用。
参考文献:
蒋科卫.单层地下车库的抗浮设计,.建筑结构,2011,第4期.
杨曦.下沉式广场及地下车库的抗浮设计实例,.工程与建设,2015,第3期.
《建筑工程抗浮技术标准》JGJ476-2019.
收 稿日期:年-月-日
作者简介:欧静欢(1988—),男,结构工程师,一级注册结构工程师,从事结构设计工作. 982441403@qq.com: