1. 湖南高速工程咨询有限公司,湖南 长沙 410114 2.湖南华罡规划设计研究院有限公司,湖南 长沙 410014
摘要:本文针对某中桥25m预应力混凝土简支小箱梁出现混凝土强度不足事故,进行分析与事故处理。提出了一种解决方案,并针对解决方案在理论上进行了验算,最后得出一些主要的事故结论以及针对此次事故的处理意见,为今后同类桥梁事故处理提供一定的指导意见。此次事故充分证明了混凝土要从原材料开始严格按标准规范使用,配合比设计要科学合理,混凝土生产要严格监控。
关键词:预应力混凝土小箱梁;混凝土强度不足;桥梁事故;承载能力
混凝土作为主要的施工材料,在现代工程中被人们广泛使用。但是在工程施工过程中,由于混凝土强度不足的事故频繁出现,大大影响了施工的质量,给工程带来了一定的安全隐患[1]。
本文针对某中桥后张法预应力混凝土简支小箱梁,在施工过程中由于质量控制不严谨,导致小箱梁混凝土浇筑完成后达不到设计要求的强度等级,对出现事故的小箱梁进行计算分析,提出解决问题的方案,并针对解决方案进行验算,最后得出相关结论,为同类事故处理提供参考[5]。
1.工程及事故概况
某中桥桥跨布置为(2×25+30+2×25)m,全长137.08m。上部结构25m、30m跨径小箱梁均采用结构简支桥面连续的结构体系,按A类预应力构件设计。桥面宽度6.0m。主桥下部结构为桩柱式墩台。道路等级:四级公路;设计荷载:公路-II级;设计安全等级:一级;结构重要性系数:1.1。桥型布置图见图1及主梁截面尺寸图见图2。
在小箱梁预制过程中,对全桥已经预制完的5片小箱梁进行检测,得出25m跨径1#、2#、3#、4#、5#小箱梁均未达到原设计等级强度(见表1)。
表1 小箱梁混凝土检测强度
箱梁编号 | 设计混凝土等级 | 跨径 | 检测结果 |
1# | C50 | 25m | 45.7MPa |
2# | C50 | 25m | 41.5MPa |
3# | C50 | 25m | 42.5MPa |
4# | C50 | 25m | 46.0MPa |
5# | C50 | 25m | 40.2MPa |
图2 某中桥主梁截面尺寸图
图1某中桥桥型布置图
2.混凝土强度不足原因分析
2.1原材料质量差
常见的包括水泥实际强度低,骨料质量不良,拌和水质量不合格,外加剂质量差等,均会造成混凝土强度不足[6],影响混凝土的强度。
2.2混凝土配合比不当
混凝土配合比是决定强度的重要因素之一,其中水灰比的大小直接影响混凝土的强度,其他如用水量、砂率、等也影响混凝土的各方面性能,从而造成强度不足事故。
2.3混凝土施工工艺存在问题
一般就是混凝土拌制不佳、运输条件差、灌注方法不当、模板严重漏浆、成型振捣不密实、养护质度不良等。
3.针对事故原因进行计算分析
根据原设计图纸建立了25m跨径边梁模型(模型一),计算小箱梁运营阶段的各控制截面的内力、应力,并按《桥规》[2]要求对全桥各项指标进行验算复核。
根据现场实际情况、小箱梁混凝土等级取检测最低值进行验算,25m跨径小箱梁偏安全按C40计算,建立MIDAS模型(模型二),计算小箱梁运营阶段的各控制截面的内力、应力,并按《桥规》[3]要求对全桥各项指标进行验算复核,
将模型一与模型二进行对比分析,即原设计计算结果与事故后计算结果进行对比分析,并提出一种解决方案。建立一个方案MIDAS模型(模型三),同样对该方案小箱梁运营阶段的各控制截面的内力、应力进行验算复核,分析方案的可行性。
图3 25m跨径小箱梁MIDAS模型
表2 小箱梁模型名称分类
小箱梁模型 | 25m跨径 |
按原设计图纸建模 | 模型一 |
按最低混凝土检测强度建模 | 模型二 |
提出解决方案后建模 | 模型三 |
3.1.按原设计图纸建模分析
按原设计图纸混凝土等级为C50建立小箱梁计算模型,计算跨径为24.92米。分析得到主梁各项数据结论如下。
图4 模型一抗弯承载能力验算(KN.m)
图5 模型一抗剪承载能力验算(KN)
由以上得知,承载能力极限状况下,主梁正截面抗弯强度、斜截面抗剪强度均满足要求。
图6 模型一正截面抗裂验算(MPa)
图7 模型一斜截面抗裂验算(MPa)
由以上得知,正常使用状况下,截面最小正应力及最小主应力均小于容许值,拉应力验算满足要求。
图8 模型一正截面压应力验算(MPa)
图9 模型一斜截面主压应力验算(MPa)
由以上得知,正常使用状况下,截面最大正应力及最大主应力均小于容许值,压应力验算满足要求。
3.2. 按最低混凝土检测强度建模分析
按检测出混凝土的最低强度等级C40建立小箱梁计算模型,计算跨径为24.92米。分析得到主梁各项数据结论如下图所示。
图10 模型二抗弯承载能力验算(KN.m)
图11 模型二抗剪承载能力验算(KN)
由以上得知,承载能力极限状况下,主梁正截面抗弯强度、斜截面抗剪强度均满足要求。
图12 模型二正截面抗裂验算(MPa)
图13 模型二斜截面抗裂验算(MPa)
由以上得知,正常使用状况下,截面最小正应力及最小主应力均小于容许值,拉应力验算满足要求。
图14 模型二正截面压应力验算(MPa)
图15 模型二斜截面主压应力验算(MPa)
由以上得知,正常使用状况下,截面最大正应力及最大主应力均小于容许值,压应力验算满足要求,压应力储备较模型一有下降趋势。
通过模型一与模型二计算结果对比分析如表3-表4所示,从对比表格中可以看到,25m小箱梁抗弯承载能力抗力值不受混凝土强度的影响[6],但应力储备较原设计下降2.5MPa左右,截面抗力降低9.4%。
表3 小箱梁最大应力储备对比(MPa)
位置 | 原设计模型 | 实际情况模型 | ||||
最大 压应力 | 容许值 | 应力储备 | 最大压应力 | 容许值 | 应力储备 | |
上缘 | 10.29 | 16.2 | 5.91 | 10.16 | 13.4 | 3.24 |
下缘 | 10.44 | 16.2 | 5.76 | 10.11 | 13.4 | 3.29 |
表4 小箱梁截面抗力对比(MPa)
原设计模型 | 实际情况模型 | 降低百分比% |
1.855 | 1.757 | 5.3 |
3.3. 提出一种解决方案的建模分析
针对上述验算结果,提出用部分现浇层参与结构受力的方案进行复核分析。
现浇层由8cm调整到10cm,其中 5cm的现浇层参与结构受力,另外5cm作为桥面铺装荷载计入,通过madis建模对未达到设计强度等级的25m小箱梁主梁进行计算分析,并按《桥规》要求对全桥进行各项验算,结果均满足现行规范要求,且应力安全储备有较大提高,如表5所示。
表5 小箱梁最大应力储备对比(MPa)
位置 | 实际情况模型 | 优化后的模型 | ||||
最大 压应力 | 容许值 | 应力储备 | 最大压应力 | 容许值 | 应力储备 | |
上缘 | 10.16 | 13.4 | 3.24 | 8.89 | 13.4 | 4.51 |
下缘 | 10.11 | 13.4 | 3.29 | 10.10 | 13.4 | 3.3 |
从对比表格中可以看到,25m小箱梁最大应力储备较现有小箱梁提升1.3MPa左右。
4.结论和建议
4.1. 结论
(1)根据检测结论, 25m小箱梁在各阶段主梁各项指标均满足规范要求,但应力储备均有所降低,通过计算对比, 25m小箱梁最大应力储备较原设计下降2.5MPa左右,截面抗力降低9.4%。
(2)25m小箱梁通过增加铺装厚度并使5cm现浇层参与结构受力后,通过计算分析,在使用阶段主梁各项指标均满足规范要求,且应力储备有明显提高。通过对比, 25m小箱梁最大应力储备较现有小箱梁提升1.3MPa左右。
4.2. 建议
(1)对于混凝土强度达不到设计要求的小箱梁,虽然结构验算结果满足规范要求,但鉴于检测中反映出混凝土强度离异性较大,为确保安全,建议对其进行单梁静载试验,确认合格后方能使用。
(2)对于混凝土强度达不到设计要求的小箱梁,从计算结论可知,结构的各项指标安全富余较之原设计均有不同程度的降低,而若考虑部分桥面现浇层参与结构受力,则结构的安全富余会有一定的提高,因此建议通过桥面现浇层对结构进行适当的补强,可采取以下措施:
1)建议增设桥面现浇层剪力钢筋,增强梁体与现浇层之间的联系;
2)建议桥面现浇层由8cm调整到10cm;
3)建议增强将桥面现浇层钢筋网直径为不低于D12;
4)现浇层施工前应将梁体充分凿毛并清洗干净,现浇层混凝土浇筑前建议喷洒一层界面剂,以增强新老混凝土的结合。
参考文献
[1]吕朝伟. 关于某中桥箱梁混凝土强度偏低的调查报告[J]. 中国包装科技博览(混凝土技术), 2012, 3: 70-71.
[2]《公路桥涵设计通用规范》JTG D60-2015.
[3]《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG3362-2018.
[4]殷国晓. 结构混凝土强度不足事故的分析与处理建议[J].黑龙江科技信息.2014.18.141:159-159.
[5]姚佳君,郭德龙,混凝土强度问题原因分析及处理方法[J].基层建设,2018, 9.
[6]邱玉深. 混凝土强度不足对其结构承载能力的影响[J].建筑工人.2001,021.26-27.
作者简介:1.彭荣(1984-),男,湖南高速工程咨询有限公司,工程师,担任咨询事业部负责人职务,联系电话:13974937110
2.丁炜,男,湖南华罡规划设计研究院有限公司,工程师,主要从事桥梁结构设计工作,联系电话:15200856564,联系邮箱:419338025@qq.com