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摘要
我国原油的特点多为高含蜡、高黏度、高凝点,其流型复杂,流动性差。易凝和高黏原油在运输过程中采用加热输送的方法,其目的在于提高油的温度来降低黏度,减少输送时的摩阻损失,并保证油流温度高于其凝点,防止发生凝管事故。但是现有的加热输送方式消耗燃料较多,会造成能源的浪费。本文通过探讨和研究鲁宁线冬季管线温降,计算鲁宁线冬季加热炉的燃料油消耗量,达到在现有管线设施的基础上节能降耗、优化运行的目的。
关键字:温降 加热输送 能耗
1.鲁宁线概况
鲁宁线自临邑站起,到仪征站结束,全长716.28km。全线共11个泵站,其中6个泵站有加热炉。鲁宁线全年运输国产胜利原油与进口原油的混油。混油凝点普遍在0℃以上,与鲁宁线各站冬季地温接近。所以在冬季运行时需要采取加热输送的方法,将油流温度提高至凝固点以上后再输入管线,防止凝管等事故发生。冬季现行的点炉方式为全线除六合站外全部点炉,点炉的温度也是根据经验估算,燃料的浪费现象比较严重。可以通过计算的方式来优化现行的点炉方式。
我们选取鲁宁线某年2月输油凝点和地温,如下表:
日期 | 凝点℃ | 地温℃ | ||||||
临邑 | 宁阳 | 滕州 | 睢宁 | 泗洪 | 六合 | 仪征 | ||
1 | 9 | 11.6 | 11.7 | 9.1 | 9.6 | 15.9 | 11.8 | 13.4 |
3 | 8 | 11.6 | 11.6 | 9 | 9.5 | 15.8 | 11.8 | 13.0 |
5 | 9 | 11.6 | 11.5 | 8.9 | 9.3 | 15.8 | 11.6 | 13.0 |
7 | 8 | 11.5 | 11.4 | 8.9 | 9.2 | 15.6 | 11.4 | 12.8 |
9 | 9 | 11.4 | 11.3 | 9 | 9.3 | 15.5 | 11.4 | 12.7 |
11 | 9 | 11.4 | 11.3 | 8.9 | 9.2 | 15.4 | 11.3 | 12.5 |
13 | 9 | 11.2 | 11.2 | 8.7 | 9 | 15.3 | 11.1 | 12.5 |
15 | 10 | 11.1 | 11 | 8.6 | 8.9 | 15.2 | 10.9 | 11.7 |
17 | 9 | 11 | 10.9 | 8.6 | 8.9 | 15 | 10.7 | 11.5 |
19 | 10 | 10.9 | 10.8 | 8.5 | 8.8 | 14.8 | 10.5 | 11.5 |
21 | 8 | 10.8 | 10.7 | 8.5 | 8.8 | 14.7 | 10.5 | 11.3 |
23 | 8 | 10.7 | 10.6 | 8.5 | 8.8 | 14.6 | 10.4 | 11.3 |
25 | 8 | 10.7 | 10.5 | 8.6 | 8.9 | 14.5 | 10.4 | 11.3 |
27 | 10 | 10.8 | 10.5 | 8.7 | 9 | 14.4 | 10.3 | 11.3 |
表(1)鲁宁线2月凝点及各站地温
由表(1)得鲁宁线1月外输平均凝点为9.07℃。根据规程,加热管线末站进站温度要高于原油凝点的3-5℃,出于安全生产的考虑,我们将进站温度设定为14.07℃,计算相应的上站出站温度。
查阅资料得,鲁宁线拥有加热炉的泵站有临邑、宁阳、滕州、睢宁、泗洪、六合6个站,其中泗洪站周围的地温要高于设定的进站温度,根据苏霍夫公式我们可以知道,睢宁至泗洪、泗洪至六合段管线的温降会非常小,同时六合到仪征的距离较短,经过前期计算,六合到仪征产生的温降也比较小。据此判断冬季运行中泗洪站可以不点加热炉。
通过分析,将鲁宁线划分为临邑-宁阳、宁阳-滕州、滕州-睢宁、睢宁-六合、六合-仪征5段,分别计算这5段的温降。
2.鲁宁线温降计算
原油经过加热后进入管道,在沿管道流动的过程中不断向周围介质散热,使油流温度降低。散热量的多少受很多外界因素的影响,比如输量、环境温度、散热条件等,而这些因素是随时间变化的[1]。在计算时,我们将鲁宁线看成一个稳定的工况,在此前提下进行计算。
由苏霍夫公式得:
Tz=T0+(Tr-T0)e-aLq (1)
a=;
式中
Tz——末站油温,℃;
T0——周围介质温度,取自然地温,℃;选取两站的地温平均值作为自然地温;
Tr——首站油温,℃;
K-管道总传热系数,W/(㎡·℃),查阅资料得K=2.1;
D-管道外直径,m;
G-油品的质量流量,kg/s;
c-输油平均温度下油品的比热容,近似计算时取c=2.1kj/(kg·℃);
L-管线长度,m;
由表(1)(3)得,D=0.736m,临邑到宁阳的管线长度为179.99km,平均地温为11.11℃;宁阳到滕州的管线长度为150km,平均地温为9.9℃;滕州到睢宁的管线长度为123.12km,平均地温为8.9℃;睢宁到六合的管线长度218.47km,平均地温为11.71℃;六合到仪征的管线长度为44.7km,平均地温为11.53℃。
鲁宁线正常输量为1210m³/h,换算成质量流量为298.46kg/s,即G=298.46 kg/s。
将数据代入公式(1),可得
临邑-宁阳段:Tr=23.04℃;
宁阳-滕州段:Tr=23.22℃;
滕州-睢宁段:Tr=23.28℃;
睢宁-六合段:Tr=24.53℃;
六合-仪征段:Tr=15.12℃。
由计算结果可以看出,六合到仪征站的温降在1℃左右,如果六合站点炉会造成资源的极大浪费,所以我们将加热站进行调整,六合站不点炉,由睢宁站点炉后增加出站温度,在确保仪征进站温度在14.07℃以上的情况下将原油持续输送至仪征站。现在将鲁宁线划分为临邑-宁阳、宁阳-滕州、滕州-睢宁、睢宁仪征4段。通过表(1)(3)得,睢宁到仪征的管线长度为262.54km,平均地温为11.82℃。
将数据代入公式(1),可得
睢宁-仪征段:Tr=29.01℃。
接下来计算各站加热炉达到所需出站温度的燃料油耗油量。
加热站的有效负荷:
q=Gc(Tr-Tz) (2)
式中:
q—加热炉有效热负荷,kW;
G—油流质量流量,kg/s;
c—平均油温下的油品比热容,kj/(kg·℃);
加热站的燃料消耗量为:
g= (3)
式中:
g—加热用燃料消耗量,m³/h;
—加热系统效率;
E—燃料油热值,kj/m³;
临邑、宁阳、滕州、睢宁的加热炉均用天然气作为燃料,经查询资料得,天然气的热值E=38931kj/m³。
将计算结果代入公式(2)(3),得出:
临邑-宁阳段:q=5622.09kW,g=577.65m³/h;
宁阳-滕州段:q=5734.91kW,g=589.24m³/h;
滕州-睢宁段:q=5772.52kW,g=593.1m³/h;
睢宁-仪征段:q=9363.88kW,g=962.1m³/h。
计算得,临邑站每日需要耗气13863.6m³,宁阳站每日需要耗气14141.76m³,滕州站每日需要耗气14234.4m³,睢宁站每日需要耗气23090.4m³。
我们将2月份鲁宁线各站的平均日耗气量与计算结果进行比较,得下表:
临邑 | 宁阳 | 滕州 | 睢宁 | 泗洪 | 合计 | |
平均日耗气m³ | 13085.4 | 16389.1 | 12460.2 | 13498.9 | 14317.8 | 69751.4 |
计算量m³ | 13863.6 | 14141.1 | 14234.4 | 23090.4 | 0 | 65329.5 |
表(2)鲁宁线日耗气量与计算结果对比
实际工作中,泗洪的加热炉是用原油作为燃料的,通过查阅报表得泗洪的日耗油量为13.33t,通过热值转换成相应的耗气量为14317.8m³。
由表(2)可得,按照计算的点炉方式,鲁宁线加热能耗可降低6.3%,每日可以减少4421.9m³天然气的消耗。按照冬季12月至次年2月点加热炉来计算,则每年可节省天然气397971m³。
3.新旧运行方式对比
实际运行中,鲁宁线的冬季运行方式为:宁阳双炉,临邑、滕州、睢宁、泗洪单炉。而我们通过计算,可以将运行方式改为:睢宁双炉、临邑、宁阳、滕州单炉。减少宁阳和泗洪的一台大功率加热炉,增加了睢宁的一台小功率加热炉。
从实际工作中我们得知,宁阳站冬季天然气气源严重不足,经常为了保证气源而减少运行加热炉的数量。根据2月份的统计结果显示,28天中有9天宁阳站是因为气源不足而从双炉切换到单炉运行的。而按照计算结果调整运行方式,可以使宁阳站每日节省天然气2248m³,可以有效缓解宁阳站用气困难的情况,同时可以减少设备的启停次数,延长设备的使用寿命。
4.结论
本文通过大量的数据收集和计算,对鲁宁线冬季运行存在的问题进行了分析,并得到如下结论:
(1)计算后改进的冬季运行方式能够更好的利用温降曲线,将油流温度更合理地控制在油品凝点5℃之上;
(2)改进后的运行方式对于天然气的消耗更加平均,可以避免出现对某一加热站过度用气的现象;
(3)改进后的运行方式比原有的运行方式少点了一台加热炉,减少了运行设备,即减少了操作风险,也减少了运行风险,为安全生产提供了保障。
参考文献:
[1] 黄春芳编著。石油管道输送技术,中国石化出版社,2008(2014.7重印)