西安热工院 陕西 西安 710000
摘要:华能安源发电有限责任公司#2锅炉为哈尔滨锅炉厂有限责任公司研制开
发的HG-1938/32.45/605/623/623-YM1型660MW超超临界二次再热锅炉。该锅炉为二次中间再热、超超临界压力变压运行带内置式再循环泵启动系统的直流锅炉、单炉膛、平衡通风、固态排渣、全钢架、全悬吊结构、露天布置的π型结构。2018年3月,在#2锅炉检修中发现其末级过热器管向火面外壁存在明显腐蚀,局部存在腐蚀坑,腐蚀区域集中在炉前下弯头至上方2.5m范围。为保障机组的安全运行,查明腐蚀原因,华能安源有限责任公司对末级过热器炉前最外圈TP310HCbN管取样,委托西安热工研究院有限公司对取样管进行实验室检验。本文对此次试验进行了详细分
析。
关键词:锅炉末级过热器;取样;试验
1工作内容
对末级过热器TP310HCbN材质的取样管进行外观检查、金相检验、布氏硬度试验、室温拉伸试验,并对外壁腐蚀层及腐蚀裂纹进行扫描电镜能谱分析。
2试验结果与分析
2.1外观检查
取样位置位于末级过热器B侧数第18屏,炉前第1根管下弯头向上800mm处,管子规格为Φ60×13mm,材质TP310HCbN。经外观检查,取样管向火面存在明显腐蚀且外壁存在腐蚀坑,背火面未见明显腐蚀。
2.2金相检验
根据GB/T 13298-2015《金属显微组织检验方法》,对取样管制备环形金相试样,金相试样依次经过砂纸预磨和机械抛光,根据材质选择王水浸蚀后依据GB/T 13299-1991《钢的显微组织评定方法》在Zeiss LSM700型激光共聚焦显微镜下进行金相组织观察。
取样管向火面外壁存在腐蚀坑,金相试样上观测到的最深一处腐蚀坑深0.38mm;腐蚀坑底部与其附近的金相组织均为奥氏体,腐蚀部位的金相组织未发现异常;腐蚀坑旁的奥氏体基体存在1个晶粒深度的沿晶裂纹。取样管金相组织为奥氏体,晶内存在较多孪晶,晶内及晶界上均存在细小的析出物,其中主要分布在晶界上及晶界附近;说明取样管处于老化初期。
2.3布氏硬度试验
根据GB/T 231.1-2009《金属材料 布氏硬度试验 第1部分:试验方法》,在HB-3000C型布氏硬度试验机上对金相环样品进行布氏硬度试验,采用Φ2.5mm的硬质合金球,试验力187.5Kgf,保持时间12s,试验结果见表1。
试验结果表明,取样管硬度满足标准对新管要求,未发现异常。
表1 取样管布氏硬度试验结果(HB)
试样编号 取样位置 | 硬度测量值 | 平均值 | ||
测点1 | 测点2 | |||
#1 | 向火面 | 202 | 212 | 207 |
背火面 | 195 | 195 | 195 | |
ASME SA213 TP310HCbN | ≤256 |
2.4室温拉伸试验
依据GB/T 2975-1998《钢及钢产品力学性能试验取样位置及试样制备》对取样管母材制备纵向拉伸试样。根据GB/T 228.1-2010《金属材料拉伸试验 第1部分:室温试验方法》在SANS CMT5205型电子拉伸试验机上进行室温拉伸试验,结果见表2。
由表2可知,取样管的规定塑性延伸强度及抗拉强度满足ASME SA213《锅炉、过热器和换热器用无缝铁素体和奥氏体合金钢管子》对TP310HCbN新管的要求,但断后伸长率下降明显,不满足标准对TP310HCbN新管的要求。材料断后伸长率的降低与管子服役后晶界上连续分布的M23C6析出相有关,此试验结果与相关文献报道一致吻合。
表2 室温拉伸试验结果
样管编号 | 试样位置 | 规定塑性延伸强度 RP0.2(MPa) | 抗拉强度 Rm(MPa) | 断后伸长率 A(%) |
1-1 | 向火面 | 423 | 741 | 16.5 |
背火面 | 387 | 755 | 27.0 | |
1-2 | 向火面 | 471 | 815 | 19.0 |
背火面 | 423 | 787 | 26.5 | |
ASMESA-213 TP310HCbN | ≥295 | ≥655 | ≥30 |
2.5扫描电镜能谱分析
对存在腐蚀坑的抛光态金相样品,在Hitachi SU6600型扫描电子显微镜下对样品腐蚀产物及基体进行能谱试验,试验结果见表3,由能谱分析结果中可以看出,外壁腐蚀坑的腐蚀产物除正常的金属氧化物外,还存在较多的硫元素,在沿晶裂纹中亦发现一定量的硫元素,由此表明硫是造成此次腐蚀的主要腐蚀介质,腐蚀机理为高温硫腐蚀。
表3 扫描能谱试验结果(质量分数 wt%)
谱图位置 | C | Si | Mn | P | S | Cr | Ni | Nb | N | O | Fe |
1 | / | 0.70 | 1.66 | / | / | 25.25 | 21.25 | 0.44 | / | / | 47.40 |
2 | / | 0.93 | 4.71 | 0.58 | 6.76 | 47.07 | 4.82 | / | / | 17.83 | 17.30 |
3 | / | 1.44 | 2.45 | 0.36 | 4.16 | 51.93 | 10.16 | / | / | 17.58 | 11.91 |
4 | / | 2.16 | / | / | 2.91 | 18.09 | 22.43 | / | / | 6.11 | 44.21 |
5 | / | 1.14 | / | / | 1.25 | 33.44 | 13.11 | / | / | 17.58 | 33.48 |
TP310HCbN | 0.04 -0.10 | ≤0.75 | ≤2.00 | ≤0.03 | ≤0.03 | 24.00 -26.00 | 17.00 -23.00 | 0.20 -0.60 | 0.15 -0.35 | / | 余量 |
3结论与建议
3.1结论
经对送检的TP310HCbN材质的末级过热器管进行外观检查、金相检验、布氏硬度试验、室温拉伸试验及扫描电镜能谱分析,得到以下结论:
(1)取样管组织未见明显老化,硬度、规定塑性延伸强度、抗拉强度均满足标准对新管要求,但断后伸长率下降明显,已不满足标准对新管要求;
(2)管子外壁存在深度0.38mm腐蚀坑,腐蚀坑下存在1个晶粒深度的沿晶腐蚀裂纹,腐蚀机理为高温硫腐蚀。
3.2建议
(1)严格控制燃煤硫含量,并控制高温腐蚀区域的烟气温度;
(2)择机对管子采取防腐蚀喷涂;
(3)对存在高温硫腐蚀的末级过热器管加强监督检验,择机对Code case 2328-1及TP347HFG材质的管子进行取样分析;
(4)鉴于TP310HCbN材质的末级过热器管断后伸长率较低,建议在检修中避免管子的机械撞击。
参考文献:
[1]张凯. 锅炉末级过热器爆管的原因分析及预防[J]. 中国科技投资, 2017, 000(031):99-100.
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