赞比亚谦比希铜冶炼有限公司
摘要:本文对艾萨炉工作机理及工艺特点进行阐述。从处理低铁硫铜精矿的影响进行分析并以多个配料计划实践为依据,结合生产实际对比不同配料计划下,艾萨炉的各项生产经济指标,寻求更符合、更利于艾萨炉铜熔炼的优化配料模式,解决当前原料难以匹配生产工艺的问题。
关键词:喷枪;艾萨炉;低铁硫矿
1艾萨炉工作机理概述
1.1工艺流程
本工艺中产能设计为25万吨,采用仓式配料,圆盘给料机进行稳定给料, 通过电子皮带秤完成混合以后运输给艾萨炉熔炼,沉降电炉澄清分离后供给转炉吹炼,烟气则送硫酸系统制酸。该工艺当中,物料有两种不同的分配形式,其一为抓斗式,其二为仓式,由DCS负责控制仓式配料的物料分配比例。通过多条输送带运至主输送带上,再自炉顶处被送入艾萨炉的熔池中,再随着富氧气体一同被注入熔炉內。铜精矿进入1170℃~1200℃熔体后,被剧烈搅拌快速熔化,产生铜锍与熔渣。在冶炼期间,应该控制好熔池温度,处理好炉渣中所含磁铁矿。Fe3O4用作氧气载体,若炉渣中含量过多,就会有大量气泡产生,导致泡沫渣喷炉。艾萨炉工艺中铜锍品位在55%~65%中间,为后续吹炼工艺提供稳定的操作环境。
1.2工艺特点
艾萨炉通过艾萨喷枪,向反应容器(炉子)内鼓入一定浓度的富氧空气,造成熔池的强烈搅拌,以此产生的高传热传质速率,使物料受热分解、熔化、造渣,快速地将精矿化学能释放出来,并集中于有限的熔池区域,较大限度地实现了矿物的半自热熔炼。根据艾萨炉冶金计算可知,自热度(化学反应放热所占炉子总热负荷的比例)可达60%以上。艾萨熔炼充分运用这部分热量,有效加热精矿本身并提供维持反应进行所需的大部分能量,不足的热量由燃煤和燃油提供。要达到一定的自热度,艾萨炉的第一道工序,配料是关键。配料的好坏关系着产品产量与质量、节能环保、降本增效等一系列关系火法冶炼企业长远发展的重大问题,也是今后铜冶炼发展的核心竞争力。
2.处理低铁硫铜精矿带来的影响
在艾萨炉熔炼期间,低铁硫铜精矿中含有复杂的脉石成分,所含高熔点氧化物比较多。故而铜精矿处理中存在的问题有:在一定温度条件下,物料熔化的过慢,泡渣层变大,复杂成分可能导致单质硫产物,使接下来的硫酸工艺系统受到影响;炉渣由于粘性太大,难以排放;熔体的大量喷溅,会在加料口形成瘤状固结。而且因铁硫量比较低,发热量达不到要求,结果会使熔体温度下降,需要消耗更多的燃料与氧量,导致成本加大。
对于沉降电炉,因低铁硫铜精矿无法在炉内充分反应,其炉顶表面难免存在一层由石灰石、铜精矿、燃煤、石英砂,还有脉石等组成的的漂浮物,严重时可达600mm厚,电极会变得传热不良,而且局部电流增大,出现严重打弧现象;电炉内的物料还会发生二次反应,致使炉顶温升急骤,最高能超过1200℃;渣层中含氧化物太多会影响铜渣的分离效果,炉渣无法排放,且含铜量较也大(>>0.85%目标值)。低铁硫铜精矿的处理虽然对火法冶炼带来了不少负面影响,不过,因其价格适宜,而且对艾萨炉炉墙挂渣有助宜,能适当延长炉寿。故而,在火法冶炼中,按物料平衡规则,对低铁硫铜精矿进行合理使用,不管是从经济角度还是从技术角度来看,都能体现出极大的实用价值。
3.低铁硫铜精矿处理试验
3.1试验工艺条件
(1)仓式配料:以10T吊车进料。
(2)料仓10个:1~3#仓采用圆盘变频式给料机,正常给料量是30~40t/h,给料范围:0~60t/h;4~10#仓都是定量给料机(4#给料范围是0~40t/h;5~7#给料范围为0~10t/h;8#给料范围为0~20t/h;9#10#给料范围为0~50t/h)。
(3)由DCS对上料系统在线控制,各料仓的给料皮带均设有专用的皮带电子称,操作工按配料单向各料仓下料,铜精矿和辅料经皮带传入中间料仓,将设有皮带电子称的双层皮带设置在中间料仓的下方,CRO按中间料仓的具体料位设定下料量,对料量稳定性进行严格控制。由炉顶加料皮带将混合物料送到加料口内。
(4)熔剂用的是石灰石和石英砂;燃煤用的是粒度5~10mm的颗粒煤,为将艾萨余热锅炉的实际蒸发量有效把控在规定范围内,燃煤用量以3.0t/h为上限,如果热量不够,以柴油提温。
(5)采用纯度约85%的氧气,供氧量为24000Nm³/h,氧压则控制在180kPa~190kPa。
(6)喷枪风来自KKK离心鼓风机,供风量最大可达21480Nm³/h;二次燃烧风来自离心高压鼓风机,供风量最大是6440Nm³/h。
3.2工艺参数目标
冰铜品位在62±1%;熔池热电偶操作温度为1160~1175℃;渣型要求硅铁比(SiO2∕Fe)在0.85~0.88之间,硅钙比(SiO2∕CaO)在5.5~6.5之间,氧气载体四Fe3O4为8%~9%。
3.3试验方法及步骤
3.3.1配料
按配料单组织料量,且添加三种不同的低铁硫矿做配料,得到配比1、配比2、配比3,三种不同的配料。
3.3.2数模工艺参数控制
表1 数模工艺参数控制表
时间 | 配料 | 风量 Nm³/h | 富氧浓度 % | 氧料比 Nm³/h | 数模品味 % | 补石英砂 t/h | 补石灰石 t/h | 低铁硫铜矿占比 % |
4.26 | 配比1 | 14500 | 60 | 150.4 | 71 | 3.0 | 3.0 | 24.80 |
5.24 | 配比2 | 14000 | 60 | 140.2 | 69 | 3.5 | 2.5 | 27.50 |
7.1 | 配比3 | 13500 | 60 | 136.5 | 67 | 3.0 | 3.0 | 28.69 |
3.3.3物料配比不同时的工艺参数实时控制
3.3.4分析冰铜与炉渣成分
(1)冰铜样:冰铜成分主要是FeS-Cu2S,含少量SiO2。表2给出了冰铜中化学成分的分析结果。
表2 冰铜化学成分分析表
样号 | 冰铜化学成分,% | ||
Cu | Fe | S | |
配比1 | 62.24 | 13.46 | 22.13 |
配比2 | 63.43 | 12.12 | 21.65 |
配比3 | 63.15 | 12.51 | 21.54 |
(2)炉渣样:液态炉渣成分以FeO和SiO2为主,另外含有少量CaO、Al2O3、MgO等离子,固态炉渣成分主要是2FeO·SiO2跟2CaO·SiO2[4]。表3给出了炉渣化学成分的分析结果。
表3炉渣化学成分分析表
样号 | 炉渣化学成分,% | 硅铁比 | 硅钙比 | 碱度 | |||||
Fe | S | SiO2 | CaO | MgO | Al2O3 | ||||
配比1 | 34.89 | 3.92 | 30.89 | 5.56 | 1.58 | 5.66 | 0.87 | 5.56 | 1.16 |
配比2 | 36.91 | 3.81 | 32.66 | 4.42 | 0.87 | 4.53 | 0.87 | 7.36 | 1.13 |
配比3 | 35.03 | 4.12 | 31.96 | 5.57 | 1.06 | 5.41 | 0.91 | 5.72 | 1.12 |
3.4生产试验结果
表4 2022年前7个月生产试验结果统计
月份 | 总料量t | 低铁硫矿t | 占比% | 耗煤量kg/t | 柴油耗L/t | 石灰石耗kg/t | 石灰石耗kg/t | 85%氧单耗 Nm³/h | 标注 |
1 | 69695 | 13645 | 19057 | 17.31 | 0.46 | 26.56 | 6.36 | 153.33 | 试验 |
2 | 64186 | 11897 | 18.55 | 17.43 | 0.70 | 25.14 | 23.59 | 157.41 | |
3 | 57466 | 10996 | 19.14 | 11.06 | 1.01 | 24.89 | 42.01 | 144.92 | |
4 | 81375 | 18212 | 22.37 | 10.64 | 0.44 | 26.96 | 30.42 | 159.25 | 正常 |
5 | 80037 | 18416 | 23.02 | 16.46 | 0.51 | 24.12 | 28.14 | 159.46 | |
6 | 66708 | 11413 | 17.12 | 23.74 | 0.72 | 23.37 | 22.58 | 148.81 | 物料调整 |
7 | 75214 | 17923 | 23.84 | 17.45 | 0.59 | 21.93 | 22.12 | 169.12 | 正常 |
由上表4来看,生产试验三个月后,自4月起,处理的低铁硫铜精矿量变大,每月处理量在18000吨左右保持稳定(6月份由于物料调整可忽略)。5月份处理量最大,达到18415吨;处理料量中低铁硫矿占比最大的是七月份,达到23.83%,可实现生产供销之间的物料平衡。
3.5试验结果
(1)在1160~1175℃条件下,所得结果与目标大致吻合,将冰铜品味控制在62.22~63.44%,燃煤上限控制在2.5t/h,硅铁比控制在0.88~0.91,硅钙比控制在5.57~7.37,生产需求均可被满足。其不足在于,数模冰铜品位(67~71%)达不到实际冰铜品味,且差距明显,其原因为氧气利用率不高,根源在于氧气纯度(85%)不够高。
(2)铜精矿03中的碳含量偏大,低位发热13.814MJ/kg,与0.47kg标煤相当,耗氧量有点多,易生成单质硫,故配料时不可以多加。
(3)配比1是148.50Nm³∕t的优化氧料比,处理的低铁硫铜精矿为28.68%占比;配比2是133.80Nm³∕t的优化氧料比,处理的低铁硫铜精矿为17.36%占比。其中添加了20t/h冷料,减小了处理的低铁硫铜精矿量;配比3是152.20Nm³∕t的优化氧料比,处理的低铁硫铜精矿为33.60%占比;配比1、配比2、配比3优化组依次为14500Nm³∕h、13500Nm³∕h、14000Nm³∕h的空气量,当处理的低铁硫铜精矿量变大时,空气供给需相应的提高,熔池搅动也要增强,烟气残氧量也增大,烟气当中单质硫的生成被有效抑制;处理的低铁硫铜精矿量跟排放时间、氧料比成正比,处理量越大,氧料比也越大,排放时间也会变长;而且也足以证明,配比1和配比3当中的料仓配比值都超出了给料量的正常范围,其料仓无法稳定出料,甚至可能跳机,使料量、熔池温度、冰铜品位,还有渣型等工艺参数都会受到影响,失去稳定性。
(4)低铁硫铜精矿可以为造渣反应提供SiO2,这样就不用补入那么多的石英砂,能与高铁硫铜精矿搭配,达到降本增效的效果;处理量变大后,需相应的将SiO2∕CaO渣型操作下调,将炉渣熔点降下来,让物料能反应的更加充分,使沉降电炉炉况得以优化。
4结论
综上所述,在硫化矿中配入适量的氧化矿,可使原料综合 Fe、S、SiO2 含量更接近生产工艺需求,铁硫铜精矿可提供SiO2,造渣反应中的石英砂用量可适当减少;处理量变大后,需相应的下调SiO2∕CaO的渣型操作,将炉渣熔点降低,让物料能够反应充分,优化沉降电炉炉况。还可减少辅料的使用,促进熔炼生产潜力的挖掘开发,加快熔炼及吹炼环节的生产节奏,增加流程产量,提高工艺平衡匹配,减少冶炼过程中热能浪费,降低能耗,既发挥工艺流程更高的效率,又降低综合成本,能创造更多经济效益。
参考文献
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