武汉局集团有限公司武汉大功率机车检修段
摘 要:文章介绍了HXD1D型电力机车TGA9C型牵引变流器的结构及设计原理,对牵引变流器典型故障案例进行统计分析,通过对故障模块解体、试验分析,同步开展运用环境综合测试,探索客运机车质量提升及改进方案,以降低因牵引变流器模块故障造成的行车设备故障率,有效减少故障所造成的经济损失,维护铁路优质、高效的企业形象。
关键词:牵引变流器;模块故障;统计分析;样本试验;电参数测试;温度测试
1.概述
HXD1D型电力机车装用国产自主研发的TGA9C型牵引变流器,该变流器适用于牵引电机功率为1.2MW的7200kW六轴客运机车,运行稳定、可靠,轮周功率大,在铁路运输中起着非常重要的作用。牵引变流器作为机车的重要组成部分,其输入端与牵引变压器的牵引绕组相连,通过线路接触器进行分合。牵引变流器主要由四象限变流器、中间直流回路和PWM 逆变器组成。牵引变流器具有明显的高压警示标识、高压指示灯,注明只有专业人员可以打开的标识。四象限变流器利用脉冲调制电流控制技术,控制整流器的输出电压稳定在DC 1800 V,通过调整脉冲调制角,使交流侧电流、电压为同相位,从而使网侧的功率因数接近于1.0。牵引变流器的中间直流回路主要由中间回路支撑电容、瞬时过电压限制电路、主接地保护电路及二次谐振电路组成。牵引变流器的电机逆变器是由IGBT 元件组成的PWM 逆变器。
2. 牵引变流器的结构及设计原理
牵引变流器内部采用模块化结构,便于实现部件的通用化,减少维修时间,提高可靠性。柜内包含7 个变流器模块(三个整流模块、三个逆变模块、一个辅助逆变模块)、支撑电容器、传动控制单元(TCU)、接触器、充放电电阻、过压斩波电阻、电压电流传感器、冷却风机、热交换器等部件,其中变流器模块等主要部件位于柜体前部,打开柜门可以方便地对其进行检修,变流器后部主要用于放置不需维护或很少维护的部件,如支撑电容器、二次谐振电容器等。变流器模块采用成熟可靠的变流器模块平台产品,具有通用化、标准化、模块化的特点。其四象限整流器模块与逆变器模块可完全互换。变流器模块又由通用化部件平台构成,集成度高,包括了8个3300 V/1200 A 的IGBT 元件、水冷散热器、温度传感器、门控单元、门控电源、脉冲分配单元、支撑电容器、低感母排等部件。传动控制单元(TCU)根据司机指令完成对牵引变流器及交流异步牵引电机的实时控制、粘着利用控制,同时具备完整的故障保护功能、模块级的故障自诊断功能和轻微故障的自复位功能,应符合TJ/JW 020-2014的要求。变流器安装有门安全连锁装置,只有当降下受电弓,断开主断路器后,才能用钥匙打开主变流器柜门。当断开主断路器后,中间直流回路自动快速放电,以保证操作人员的人身安全。在牵引变流器柜设有安全电压指示灯。
牵引变流器采用模块化设计,包括三个四象限整流器模块、三个逆变器模块和一个辅助逆变模块,整流器模块和逆变器模块采用相同的变流器模块,可以完全互换。每个变流器模块包括了8 个3300 V/1200 A 的IGBT 元件、水冷散热器、温度传感器、门控单元、门控电源、脉冲分配单元、支撑电容器、低感母排等部件组成。变流器模块安装有快速接头,可以快捷插拔,不需排放冷却回路中的冷却液。变流器模块与外围控制电路通过连接器相连,主电路接线端子、控制连接器、快速接头位于变流器模块前面,打开变流器前柜门可方便地对变流器模块进行拆装、维护。变流器模块更换不需要特殊的工具、工装。
3.典型故障案例及统计分析
3.1问题现象说明
武汉局集团公司武昌南机务段共配属HXD1D型电力机车66台车(含2019年新配属8台车),共792个模块。自2017年上线运行以来共发生18起变流器模块故障,其中:2017年11起、2018年1起、2019 年4起,2020年2起,2021年0起,具体模块故障率如下。
图1 武昌南机务段HXD1D 型机车变流器模块故障率
从上述统计的分析看,武昌南机务段的变流模块在2017年故障率明显偏高,但在2018年、2019年、2020年、2021年故障率有了明显下降,这个现象符合IGBT半导体器件的早期失效率特征。2020 年具体故障信息如下表。
表1 2020年武昌南HXD1D 型机车故障信息一览表
序号 | 日期 | 车号 | 配属段 | 故障部件 | 司机操作 |
1 | 2020-1-26 | 0303 | 武昌南 | 变流器2L2模块、短接排B炸损导致充电超时 | 司机重新闭合主断维持进站,站内换车导致机破 |
2 | 2020-6-5 | 0185 | 武昌南 | 变流器2M2模块炸损导致主回路接地 | 司机重新闭合主断维持进站,站内换车导致机破 |
3 | 2020-6-20 | 0008 | 武昌南 | 变流器2M3模块炸损导致四象限L1\L2\L3输入过流 | 司机重新闭合主断维持进站,站内换车导致机破 |
在18起模块故障中,除涉及301#—310#车次的模块故障有14起,301#和307#车未发生故障,8#、185#、305#和309#车各发生1起,其余车次均各发生2起。注303#为连接螺栓不可靠放电故障。
图2 武昌南机务段HXD1D 型机车变流器模块故障分布
对18起模块故障进行故障类型统计,主要为IGBT炸损、IGBT管保护、IGBT击穿三类,其中IGBT炸损占比最高,达到63%;IGBT管保护,占比25%;IGBT击穿,占比12%。
3.2前期处理措施
(1)对多次发生故障的HXD1D-0306、HXD1D-0309两台机车,原供应商提供新模块将车上模块全部替换,此项工作已经于2019年7月31日完成。
(2)对HXD1D-0306、HXD1D-0309机车的原装车模块进行返回技术分析,技术分析分为变流器模块加速寿命试验分析、加速寿命试验后单IGBT器件扫描分析。
(3)原供应商对已经更换模块的HXD1D-0309机车进行添乘测试,出具电气和温度测试报告, 此项工作已经完成。
(4)已发生故障的301-310#中共计8台三菱批次器件已完成集中整治。
3.3故障变流器模块测试分析
3.3.1 返回变流器模块样本范围
根据HXD1D型机车变流器模块在武昌南机务段失效情况的统计,原供应商拟进行半导体器件早期失效率的特征研究。为此2019年从武昌南机务段分两次共计返回30台模块(其中首次返回6台,二次返回24台),返回模块信息见下表。
表2 首次返回模块信息
车号 | 变流器 | 模块 | 车号 |
1 | 306 | TCU2 | 四象限2 |
2 | 309 | TCU1 | 四象限2 |
3 | 309 | TCU2 | 四象限2 |
4 | 303 | TCU2 | 四象限2 |
5 | 308 | TCU1 | 四象限2 |
6 | 308 | TCU2 | 四象限2 |
表3 二次返回模块信息
车号 | 变流器 | 模块 | 车号 |
1 | 306 | TCU1、TCU2 | 整车模块(含四象限、逆变) |
2 | 309 | TCU1、TCU2 | 整车模块(含四象限、逆变) |
通过对上述模块进行功率模块级的加速老化试验(目前已完成8台模块的试验,含首批2 台),目前模块试验结果:每个模块均可累计运行大于1000个循环,试验结果符合正常模块功率循环水平。
3.3.2加速寿命试验分析
加速老化试验台每次可完成两个模块测试,测试周期需要一个月,现场模块返回后,截止目前为止完成了8个模块的加速老化试验,试验结果为每个模块均可累计运行大于1000个循环,循环次数差异不明显,符合正常模块功率循环水平。
试验完成后,选取1台加速老化试验后的模块(四象限),对其IGBT进行电性能复测并与出厂数据对比,参数无明显异常,且内未出现明显磨耗失效,且模块也未出现异常失效,具体情况如下表4。
表4 静态参数测试结果表
测试参数 | ICES | VGE(th) | IGES | -IGES | VCEsat | VF | VISO | |
单位 | mA | V | μA | μA | V | V | - | |
测试条件 | VCE=3300V VGE=0V | IC=120mA VGE=VCE | VGE=20V VCE=0V | VGE=-20V VCE=0V | IC=1200A VGE=15V | IF=1200A | Viso.= 6000V | |
序号 | Pass/Fail | 25℃ | 25℃ | 25℃ | 25℃ | 25℃ | 25℃ | 25℃ |
V1 | Pass | 0.1 | 5.61 | 0.060 | -0.050 | 3.14 | 3.09 | Pass |
V2 | Pass | 0.1 | 5.33 | 0.065 | -0.045 | 3.33 | 3.19 | Pass |
V3 | Pass | 0.1 | 5.61 | 0.060 | -0.050 | 3.13 | 3.00 | Pass |
V4 | Pass | 0.1 | 5.42 | 0.060 | -0.045 | 3.37 | 3.15 | Pass |
V5 | Pass | 0.1 | 5.45 | 0.065 | -0.050 | 3.20 | 3.05 | Pass |
V6 | Pass | 0.1 | 5.93 | 0.065 | -0.050 | 3.24 | 3.16 | Pass |
V7 | Pass | 0.1 | 5.58 | 0.055 | -0.060 | 3.27 | 3.04 | Pass |
V8 | Pass | 0.1 | 5.95 | 0.060 | -0.055 | 3.18 | 3.18 | Pass |
对故障IGBT进行电性能参数对比,无明显异常,具体测试结果如表5。
表5 电性能参数测试结果对比表
序号 | VGE | VCEsat | VF | |||
出厂 | 复测 | 出厂 | 复测 | 出厂 | 复测 | |
V1 | 5.706 | 5.61 | 2.94 | 3.14 | 2.883 | 3.09 |
V2 | 5.39 | 5.33 | 3.176 | 3.33 | 3.035 | 3.19 |
V3 | 5.696 | 5.61 | 3 | 3.13 | 2.871 | 3.00 |
V4 | 5.484 | 5.42 | 3.223 | 3.37 | 3.015 | 3.15 |
V5 | 5.526 | 5.45 | 3.03 | 3.20 | 2.874 | 3.05 |
V6 | 6.001 | 5.93 | 3.11 | 3.24 | 3.034 | 3.16 |
V7 | 5.643 | 5.58 | 3.11 | 3.27 | 2.863 | 3.04 |
V8 | 6.029 | 5.95 | 3.046 | 3.18 | 3.058 | 3.18 |
对返厂IGBT进行静态参数测试、焊层超声波扫描,IGBT基本无异常。
4. HXD1D 型机车添乘测试分析
4.1 测试线路介绍
测试路线为武昌南至重庆北(沪蓉线)。路线长约880公里,此区间同时存在长坡道和长隧道。其中K1128-K1178区间有50公里的长坡道,坡道平均值14‰;K1424-K1509区间有80公里的长坡道,坡道平均值约15‰,坡道最大为18‰。从恩施至宜昌区间基本为隧道。表6为HXD1D 机车在此路线上的模块故障情况。
表6 HXD1D 机车武昌南至重庆北模块故障情况
序号 | 时间 | 故障区间 | 机车号 | 故障类型 |
1 | 2019.07.10 | K1441+706m(沪蓉) | HXD1D0309 | 第二重四象限模块故障 |
2 | 2019.02.07 | K1418+759m(沪蓉) | HXD1D0306 | 第三重四象限模块故障 |
3 | 2018.05.05 | K69+228m(达成) | HXD1D0304 | 第三重逆变模块故障 |
4 | 2017.11.22 | K1174+583m(沪蓉) | HXD1D0303 | 第一重逆变模块故障 |
5 | 2017.07.26 | K1464+278m(沪蓉) | HXD1D0176 | 第二重四象限模块故障 |
6 | 2017.06.12 | K1464+089m(沪蓉) | HXD1D0306 | 第二重四象限模块故障 |
7 | 2017.04.10 | 沙子至凉雾区间 | HXD1D0302 | 第一重四象限模块故障 |
4.2 电参数测试
4.2.1 测试项点
对牵引变流器关键输入、输出参数进行测量,测试项点如下表7所示。
表7 电气测试项点
序号 | 测量项点和条件 | 需要测量的物理量 | 备注 |
1 | 网压 | 同步信号原边电压 | |
2 | 中间电压 | 中间直流电压 | |
3 | 网流 | 原边电流 | |
4 | 单重四象限总电流 | 单重四象限输入总电流 | |
5 | 总的二次谐振回路电流 | 二次谐振回路总电流 | |
6 | 逆变模块U相电流 | 逆变模块输出电流 |
4.2.2 测试数据
在易发生故障区间,牵引变流器基本处于满功率输出工况。重庆北至武昌南的K1492、K1464、K1441标段的测试数据如表8所示,机车在经过上述区段时基本上是满功率运行。
表8 测试时刻电气性能参数
序号 | 公里标 | 网压 (V) | 中间电压 (V) | 四象限电流(A) | 逆变器电流 (A) | 机车时速 (km/h) | 牵引功率 (kW) |
1 | K1492 | 27244V | 1816 | 1278 | 572 | 122 | 6800 |
2 | K1462 | 27249V | 1803 | 1195 | 532 | 104 | 6400 |
3 | K1441 | 27499V | 1793 | 1208 | 543 | 125 | 6800 |
4.2.3 小结
在易发生故障区间,牵引变流器基本处于满功率输出工况;且线路条件基本为长大坡道。
4.3 温度参数测试
4.3.1 测试项点
对牵引变流器柜内关键器件的表面温度和环境温度进行测量,测试项点如下表9所示。
表9 温度测试项点
序号 | 器件 | 测点位置 | 用途 |
1 | 模块 | 模块进水温度 | 模块散热器系统热参数 |
2 | 模块出水温度 | ||
3 | 支撑电容温度 | 支撑电容热参数 | |
4 | 换热器 | 换热器进水 | 换热器热参数 |
5 | 换热器出水 | ||
6 | 换热器进风 | ||
7 | TCU | TCU入口温度 | TCU工作环境热参数 |
TCU出口温度 | |||
8 | 接触器 | 接触器壳温或环温 | 接触器热参数 |
9 | 柜内环温 | 柜内各处环境温度 | 整柜热参数 |
4.3.2 测试数据
4.3.2.1 四象限模块温度数据
如图3所示,牵引变流器在高功率工作状态下,四象限模块进、出水温差约为4.8℃,模块进水温度相对车外环境温差的平均值为10℃。四象限模块支撑电容温度稳步上升,最高温度为50℃左右,电容热容和散热热阻较大,温度稳定时间长,列车运行工况多变,电容处于多工况动态不平衡状态。
图3 四象限模块温度数据
4.3.2.2 逆变器模块温度数据
如图4所示,牵引变流器在高功率工作状态下,逆变器模块进、出水温差约为2.5℃;逆变器模块支撑电容温度稳步上升,最高温度为45℃左右。
图4 逆变器模块温度数据
4.3.2.3 柜内环境温度数据
如图5所示,牵引变流器内各处空气温度较均匀,变流器模块不同位置之间的稳定温差< 4.5℃;牵引变流器在高功率工作状态下,变流器内空气温度稳步上升,最高温度出现在4QS2 和INV2之间,最大值为47.6℃;四象限模块温度普遍高于逆变器模块温度。
图5 柜内环境温度数据
4.3.3 小结
(1)牵引变流器在高功率工作状态下,四象限模块损耗高于逆变器模块但温升在设计范围内,基本满足要求(温升限值:85±3℃)。
(2)其他部件运行过程中温升正常,柜内整体温升无明显异常升高。
4.4 初步结论
(1)根据测试结果,四象限模块温升明显高于逆变器模块温升,说明器件损耗较大;既有路况含较多长大坡道,机车四象限模块经常工作在满功率状态,另外四象限直接与电网连接, 容易受电网侧波动的影响,多种因素造成四象限模块较逆变侧稍高。
(2)逆变器模块的工况稍好于四象限模块,其故障率低于四象限模块,处在可控范围内, 属于正常的偶发故障。
5 后续处理措施
(1) 通过对两次返回的变流器模块及IGBT器件进行技术分析,器件的后续寿命均在正常的寿命周期之内,从现场故障情况来看2017年早期失效占绝大多数,2018年、2019年、2020、2021 年变流器模块失效已经相对稳定,已经进入了相对稳定运行期。
(2)2020年3起机破故障(含HXD1D0304机车发生1起母排连接不可靠问题)均为偶发性失效,不具备明显的批次特征。
(3)持续跟踪HXD1D型机车牵引变流器新模块运行情况,对后续模块运用情况进行持续追踪,加强模块故障的分析与总结,督促主机厂及其供应商优化应用。
6.结束语
目前,全路配备的HXD1D型电力机车数量庞大,主要担负客运列车牵引任务。一旦发生行车设备故障,将带来严重经济损失,损坏铁路高效、优质的运输形象。通过牵引变流器故障分析及提出整改措施,能提升牵引变流器可靠性、规避检修作业风险及降低故障率,望对HXD1D型电力机车可靠运用提供进一步保障。
参考文献
[1].TJ/JW057-2015 HXD1D型电力机车总体暂行技术规范,2015.01
[2].HXD1D型TGA9C型牵引变流器检修手册,2013.07
[3].TB/T 2437-2006机车车辆用电力变流器特性和试验方法,2006
[4].HXD1D型交流传动电力机车常见故障分析及处理方法,2011