长城钻探有限公司钻井液公司西南项目部
摘要:
以塔里木盆地塔5地层为例,从岩石力学的角度对现用钻井液及优化后的钻井液进行了评价,通过硬度分析、强度分析和坍塌压力变化综合多项岩石力学参数对钻井液进行优选。优选出了具有良好效果的钻井液A体系,为其他同类地层的钻井液提供依据。
关键词:页岩;岩石力学;坍塌压力;钻井液
0 前言
塔里木盆地塔5段页岩地层属于低孔低渗的富有机质页岩,微裂缝比较发育,黏土矿物含量较高,具有弱水化膨胀性能,钻井过程中经常出现掉块等井壁失稳的问题[1-2]。现场所用的钻井液为水基钻井液,通过对其性能评价发现,其抑制性,封堵效果较差等问题。
1工区地层特征
本次实验岩心取自塔河地区A井,为塔里木盆地塔5段页岩。通过研究钻井液对地层强度的影响,可以深入分析得到其坍塌压力的变化,为合理的钻进提供参考,同时也为钻井液的优化提供了重要依据。
1.1工区地层硬度
页岩的硬度是反应其抵抗工具侵入破坏能力的参数,是反应岩石力学强度的重要参数。本次实验采用史氏压入硬度的测定方法,通过计算岩石破坏时的所加的压力和压头的面积计算岩石的硬度。采用公式为[1,2]:
(1)
本次实验的样品为原岩,进行了五组实验,实验结果统计见表1。
表1原岩的硬度实验统计结果
序号 | 压头直径mm | 压头面积mm2 | 最大载荷(KN) | 压入硬度(Mpa) | 平均值(MPa) |
1 | 2.93 | 6.74 | 1.74 | 258.09 | 328.96 |
2 | 2.93 | 6.74 | 1.29 | 191.87 | |
3 | 2.93 | 6.74 | 0.84 | 123.95 | |
4 | 2.93 | 6.74 | 3.14 | 466.38 | |
5 | 2.93 | 6.74 | 4.07 | 604.48 |
通过硬度的实验统计结果表1,可以发现,原岩的硬度介于123.95MPa~604.48MPa之间,平均硬度为328.96MPa,因硬度与岩石的组成结构,胶结程度等有关系,故采用多次实验的平均值作为参考。
1.2工区地层抗压强度
三轴压缩试验是评价地层岩石力学变形破坏特征,获取岩石力学参数最常用的方法[7]。通过设计不同围压下的三轴压缩试验,可以得到对应的应力-应变曲线,进而可以得到岩石的杨氏弹性模量、泊松比、内聚力和内摩擦角等参数,从而对岩石的力学特征进行综合性分析[3,4]。本次采用不同围压(0MPa,15MPa,30MPa),对塔5段岩心进行了三轴压缩试验,实验结果见图1。
(a) 围压为0MPa (b)围压为15MPa (c)围压为30MPa
图1 原岩的应力-应变曲线
2 根据岩石力学特征进行钻井液优选
2.1根据地层硬度特征
为了评价钻井液A体系的性能,将塔5段页岩浸泡于优化后的钻井液A体系中,作用48h,对取出的页岩进行三轴压缩实验。实验结果见表2。
表2 钻井液A浸泡48h后钻井液的硬度统计结果
序号 | 压头直径mm | 压头面积mm2 | 最大载荷(KN) | 压入硬度(Mpa) | 平均值(MPa) |
11 | 2.93 | 6.74 | 1.306 | 200.11 | 151.01 |
12 | 2.93 | 6.74 | 1.304 | 187.03 | |
13 | 2.93 | 6.74 | 1.06 | 156.78 | |
14 | 2.93 | 6.74 | 0.462 | 68.49 | |
15 | 2.93 | 6.74 | 0.961 | 142.63 |
从表2可以看出,钻井液A作用后的页岩硬度分为在68.49MPa~200.11MPa之间,平均硬度为151.01MPa。钻井液A体系作用后的页岩与原岩相比,硬度也有了较为明显的下降。从328.96MPa下降到151.01MPa,说明钻井液会对页岩的硬度具有较大的影响。
为了评价钻井液B体系的性能,将塔5段页岩浸泡于优化后的钻井液B体系中,作用48h,对取出的页岩进行三轴压缩实验。实验结果见表3。
表3钻井液B浸泡48h后钻井液的硬度统计结果
序号 | 压头直径mm | 压头面积mm2 | 最大载荷(KN) | 压入硬度(Mpa) | 平均值(MPa) |
16 | 2.93 | 6.74 | 1.49 | 221.30 | 145.35 |
17 | 2.93 | 6.74 | 0.66 | 97.35 | |
18 | 2.93 | 6.74 | 1.03 | 152.82 | |
19 | 2.93 | 6.74 | 0.93 | 137.54 | |
20 | 2.93 | 6.74 | 0.79 | 117.73 |
2.2根据岩石强度和坍塌压力
分别将塔5段页岩浸泡于现场及优化后的钻井液(A和B)中,作用48h,对取出的页岩进行三轴压缩实验。实验结果见图2。
a围压为0MPab围压为15MPac围压为30MPa
图2 钻井液A作用后地层的应力-应变曲线
从钻井液A作用后塔5段段页岩的地层强度为44.74MPa,与原岩地层强度相比,有所降低。围压为30MPa条件时的抗压强度为123.93MPa,应力-应变曲线来看,曲线特征与原岩类似,轴向应力应变曲线基本呈直线上升,达到峰值后迅速下降,这说明随着轴向应力的增大,页岩发生了脆性破坏。
3现场应用
为了更好的验证基于岩石力学特性优选钻井液方法的效果,将筛选出的钻井液A体系,于2020年10月在塔里木盆地的Q-58井进行了现场试验。在塔5段页岩的钻进过程中,并未出现垮、塌掉块等钻井事故。为了更好的对比钻井液的效果,我们采用原有钻井的同地区的Q-45井为对比对象,以塔5段钻井过程中的井眼扩径率为参考。塔5段地层主要分布在1200m~1600m之间,扩径率的对比结果见图3。
图3现场钻井液与钻井液A作用地层后的扩径率对比图
从图3可以看出,现场钻井液钻井过程中,塔5段扩径率较高,最高扩径率在9%以上,整个塔5段的平均扩径率在5%左右。而筛选出来的钻井液A体系具有良好的维持井壁稳定的效果,其扩径率基本都在5%以下,平均扩径率在3%左右。这说明通过岩石力学特性优选的钻井液A体系,能够很好的维持地层的原始力学特性,较好的维持了井壁稳定。同样也说明根据岩石力学特性进行优选的钻井液具有可行性,对现场指导具有重要意义。
4.结论
(1)塔里木盆地塔5段页岩的单轴抗压强度为69.82MPa,破坏方式属脆性破坏,坍塌压力当量密度为0.51g/cm3,具有较宽的安全密度窗口。但塔5段页岩微裂缝比较发育,这为钻井液进入地层与页岩发生水化提供了通道,而页岩的水化作用是造成井壁失稳的重要原因。
(2)钻井液作用后,地层的硬度有了较为明显的下降,这可能是因为钻井液浸泡后,钻井液进入岩样,发生水化,导致产生新的裂缝或固有裂缝扩展造成的。钻井液A和钻井液B对地层硬度的影响相近。
(3)塔5段页岩与现场钻井液作用48h后,地层的强度大幅度下降,安全密度窗口变窄,极大的缩短地层的坍塌周期,不利于钻井过程的井壁稳定。
参考文献
[1] 张洁,王双威,徐俊杰,等. 神木区块致密砂岩气藏储层保护钻井液优选[J]. 油气地质与采收率. 2017, 24(02): 111-115.
[2] 王晓军,余婧,孙云超,等. 适用于连续管钻井的无固相卤水钻井液体系[J]. 石油勘探与开发. 2018, 45(03): 507-512.
[3] 刘向君,曾韦,梁利喜,等. 龙马溪组页岩地层井壁坍塌周期预测[J]. 特种油气藏. 2016, 23(05): 130-133.
[4] 程远方,张锋,王京印,等. 泥页岩井壁坍塌周期分析[J]. 中国石油大学学报(自然科学版). 2007(01): 63-66.
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