(昭通市水利水电勘测设计研究院 云南 昭通 65700)
摘 要:本工程作为中国烟草援建项目,根据本工程的实际情况,采用混凝土面板堆石坝方案设计,能就地取材,节约投资,施工相对较简单,后期运行管理维护较容易,对当地的烟草产业发展、农业灌溉及人畜饮水具有积极作用。
关键词:烟草援建;水库;面板坝;堆石;设计
1.工程概况
奎香水库属于中国烟草总公司的援建项目,位于彝良县奎香乡后山村,水库总库容157.50万m3,设计控制基本烟田灌溉面积2.2万亩,工程规模为小(1)型水库,工程等别为Ⅳ等。枢纽工程主要由混凝土面板堆石坝、溢洪道、输水隧洞及导流放空洞组成。
坝址位于后山沟与响水沟交汇处下游165m,河谷平面呈喇叭形,坝址区位于河道转弯处,河宽10~35m,河床高程2089.8m~2095.8m,纵坡比29‰。两岸地形基本对称,河谷呈“V”型。左岸山顶高程2216.8m,至河底高差127m,高程2136m至河床为陡至峻坡地形,基岩呈强至弱风化出露;右岸山顶高程2253.3m,至河底高差163.5m,高程2129m至河床为陡至峻坡地形,局部陡坎,基岩呈强至弱风化出露。
气象资料参照县气象站:平均降水量900mm,平均蒸发量1663.5mm,平均气温17℃,最高气温41.1℃,最低气温-3.7℃;相对湿度73%;多年平均定时最大风速11.6m/s,实测定时最大风速17m/s,相应风向WNW;平均日照时数1430h。工程区地震动峰值加速度为0.05g,地震动反应谱特征周期为0.40s,相应基本烈度为VI度。
2.混凝土面板堆石坝设计
2.1 结构布置
大坝坝顶长120m,坝顶高程2127.00m,河床趾板建基面高程2087.00m,最大坝高40m,最大坝底宽129.20m。
(1)坝顶高程的确定
奎香水库工程等别为Ⅳ等,大坝按4级建筑物设计。
工程区地震基本烈度为Ⅵ度,不考虑地震影响。大坝坝顶高程Y等于水库静水位H、波浪爬高R、风壅水面高e及安全加高A之和,即:Y=H+R+e+A,并按以下运用条件计算,取最大值:
a.正常蓄水位加正常运用条件的坝顶超高;
b.设计洪水位加正常运用条件的坝顶超高;
c.校核洪水位加非常运用条件的坝顶超高;
非常运用条件下计算采用多年平均最大风速值11.6m/s,正常运用条件下采用1.5倍多年平均最大风速,即17.4m/s,吹程为0.68km。波浪爬高采用官~鹤法计算波浪爬高。坝顶高程计算成果见表2-1。
表2-1 坝顶高程计算成果表 单位:m
设计工况 | 水位(H) | 波浪爬高(R) | 风壅水面高(e) | 安全超高(A) | 防浪墙顶 高程(Y’) | 坝顶高程(Y) |
校核洪水位 | 2126.61 | 0.836 | 0.001 | 0.3 | 2127.747 | 2126.747 |
设计洪水位 | 2125.75 | 1.288 | 0.003 | 0.5 | 2127.541 | 2126.541 |
正常蓄水位 | 2123.50 | 0.925 | 0.002 | 0.5 | 2124.926 | 2123.926 |
校核洪水位条件下的坝高最高,取防浪墙顶高程2128.00m,为了减少坝体填筑量,并考虑适当留有余地,设防浪墙坝顶以上1.0m,即坝顶高程为2127.00m。
(2)坝顶和坝坡
根据工程区实际,本工程坝顶不考虑交通要求。大坝坝顶长120m,坝顶高程2127.00m,河床趾板建基面高程2087.00m,最大坝高40,最大坝底宽129.20m。坝顶宽6m,设置钢筋混凝土防浪墙,墙高3.9m,墙底高程2124.10m,防浪墙顶高出坝顶以上1.0m。上、下游坝坡均为1:1.4,在下游坝坡高程2097m、2112m设2m宽的马道,并在下游坝坡设置踏步,下游坝坡采用水平宽1.0m的块石护坡。
2.2 坝体分区及建筑材料
根据面板坝工作性质及填筑材料强度、渗透性、压缩性等将填筑体分成三个主要区域。根据坝体不同的变形性状和充分使用当地材料,1区分为1A区和1B区;2区分为2A区、2AA区、2AB区;3区分为3A、3B、3C、3D和3E区。
1区:为防渗补强区。其目的是当面板出现裂缝和板间缝、张开缝时,防渗土(1A区)可以起辅助防渗作用,其上再覆盖任意料(1B区),避免防渗土料失稳。1区设置于高程2102.00m以下,顶部水平宽度为5m,上游边坡1:2.5;1A区采用粘土铺盖,水平宽度2m,边坡1:1.4。为避免破坏混凝土面板,在面板附近人工铺填夯实。
2区:垫层区,该区紧接面板,既是混凝土面板的可靠基础,又是坝体防渗的第二道防线。在周边缝下侧3m范围设置垫层区2AA区和2AB区,2A区上游坡度为1:1.4,水平宽度3m,垫层料要求级配连续,最大粒径不大于80mm,粒径小于5mm的颗粒含量35%~55%,小于0.075的颗粒含量4%~8%,控制干密度为2.230,孔隙率15%~20%,渗透系数1×10-3~1×10
-4cm/s。2A区料筛除大于40mm以上颗粒后作为2AA区使用,2AA区料筛除大于20mm以上颗粒后作为2AB区使用。采用寸田石料场灰岩料,运距9km。
3区:为堆石区,是面板堆石坝的主体,也是承受水压力荷载的主要支撑体,其材料来源于响水石料场开采的微弱风化玄武岩加工。
过渡区(3A区):用于垫层区和主堆石区之间的过渡。过渡料与垫层料间必须满足反滤准则,水平宽3m,过渡料级配要求连续,最大粒径不大于300mm,压实后应具有低压缩性和高抗剪强度,并且具有自由排水性能,控制干密度为2.150,孔隙率18%~22%,渗透系数1×10-4~1×10-1cm/s。
主堆石区(3B区):位于过渡区下游,绝大部分水压力荷载通过垫层由主堆石区传于地基,对面板起支承作用。3B区的灰岩块石料最大粒径为600mm,控制干密度为2.120,孔隙率20%~25%,渗透系数大于1×10-1cm/s。材料来源于响水石料场开采的弱风化玄武岩。
下游次堆石区(3C区):位于坝体下游部分,其上游、顶部以上和底部以下均为3B区,仅起到稳定下游坝体的作用,上游侧坡度为1:0.2并倾向上游,顶部高程为2116.30m,底部高程为2096.50m。3C区块石料最大粒径800mm,孔隙率大于3B区,为21%~26%。材料来源于响水石料场开采的弱风化玄武岩及坝基开挖料。
坝下游护坡(3D区):为了与水库环境相协调,并保证坝坡的稳定及平整,下游坝坡采用厚0.6m的块石护坡,由人工铺砌,材料来源于响水石料场开采的微弱风化玄武岩。
在主堆区底部,采用大粒径块石设置排水通道,通向下游。
压实中各区填筑料应根据需要洒水,填筑时的各控制参数均由现场碾压试验确定。
2.3 面板结构与材料设计
钢筋混凝土面板是大坝防渗的主体结构,设置在垫层2区之上。
(1)面板的分块与分缝
面板采用垂直缝分块,共10块,左右坝端各1块面板宽7m,其余均宽12m,面板共设9条垂直缝,面板缝从坝顶沿坝坡一直延伸到周边缝,与坝轴线垂直,仅在接近周边缝1m处转弯,使之垂直于周边缝,面板不设水平缝。周边缝是趾板与面板间的接缝,设有两道止水。防浪墙与面板之间的结构缝设两道止水,均按周边缝设置止水系统。
(2)止水设计及止水材料
两道止水:表面用塑性填料加不锈钢保护罩覆盖,底部为紫铜片,缝面涂沥青乳胶剂或填塞沥青杉板。
止水材料主要有止水铜片、塑性填料、沥青乳胶剂、沥青杉板等。止水铜片型式主要有“W”型、“F”型及“D”型。
(3)面板材料、厚度及配筋
面板混凝土强度等级为C25,抗渗等级W8,抗冻等级F100,等厚为40cm,总面积0.504万m2,在中部配置单层双向钢筋,在受压区面板靠近垂直缝的边缘、周边缝的面板边缘配置边缘钢筋。
2.4 趾板设计
(1)趾板的体型与定线
结合地形、地质情况选择趾板线,趾板基础开挖力求平顺,避免陡坡和反坡。趾板为0.5m的等厚钢筋混凝土,宽5m,混凝土强度等级为C25,抗渗等级W8,抗冻等级F100。
(2)趾板的分缝、配筋和锚筋。
趾板建基面为玄武岩,为了避免可能产生不均匀沉降,在转角处或趾板宽度变化处设置伸缩缝,缝内设止水。
趾板混凝土表面布置一层温度钢筋,保护层厚度为10~15cm。为增强趾板与地基的连接,设置5m长的φ28锚筋,横向间距为1.2m,纵向间距1.5m,在岩层软硬交互部位加密,以保证趾板与地基同步变形。
2.5 基础处理
(1)大坝基础工程地质条件:
左岸坡高程2128m以上为残坡积含碎石粘土覆盖,一般厚0.5~4.5m,最厚达12m。下伏基岩强风化厚度3m~20m,岩体流面缓倾向右岸偏上游,自然边坡基本稳定。河床段河谷狭窄,两岸基本对称。为第四系冲洪积砂卵砾石、砂土层覆盖,下伏基岩为青灰色致密状玄武岩,岩体流面缓倾向右岸偏上游,岩体属较坚硬岩。埋深3~8m。右岸坡高程2102m以上为残坡积含碎石粘土覆盖,经坑探、钻孔揭露,一般厚0.5~3.0m,局部基岩出露。下伏基岩强风化厚度3m~10m,岩体流面缓倾向右岸偏上游,自然边坡较稳定。
(2)基础处理措施:
趾板基础置于弱风化玄武岩上,对趾板基础全部进行固结灌浆和帷幕灌浆处理,固结灌浆孔2排,排距3.0m,孔距2m,孔深要求深入基岩6m;帷幕灌浆孔1排,孔距1.5m,孔深要求深入至透水率10Lu线以下5m。帷幕线端点左、右坝肩均为正常蓄水位与地下水位相交处,帷幕灌浆总量为5706m。
2.6 大坝稳定分析
2.6.1渗流分析
(1)渗流计算水位组合情况
a.上游正常蓄水位2123.50m与下游相应最低水位;
b.上游设计洪水位2125.75m与下游相应水位;
c.上游校核洪水位2126.61m与下游相应水位;
d.库水位降落时上游坝坡最不利的情况。
导流放空隧洞平均放空流量Q设=1.6m3/s,库水位降落由正常蓄水位2123.50m降至死水位2106.80m时,平均每米库容6.20万
m3。经计算库水平均降落速度为2.23m/d,属缓降。根据规范,上游坝坡不利水位约为1/3坝高水位(2100.00m),但该水位高程低于死水位高程2106.80m。因此,库水位降落时上游坝坡最不利水位取为2106.80m。
(2)渗流稳定计算成果
混凝土面板堆石坝防渗遵从“上堵下排”原则,主要由面板起防渗作用,堆石区排泄渗水通畅,形成浸润线整体较低。采用AutoBank7.07版软件对坝体进行分析,确定浸润线。根据面板坝各分区的工作的原理,各分区渗透系数值见表2-2。
表2-2 渗透系数取值表
部 位 | k(cm/s) |
面 板 | 1×10-8 |
垫层区 | 1×10-3 |
过渡区 | 1×10-2 |
主堆石区 | 1×10-1 |
下游堆石区 | 1×10-1 |
坝基 | 1×10-3 |
帷幕灌浆 | 1×10-5 |
各种水位情况下坝体流网图:
图2-1 坝体流网图
经计算各种水位组合情况下坝体及坝基渗漏量、浸润线出逸点位置、最大出逸坡降成果见表2-3。
表2-3 渗流计算成果表
工 况 | 上游水位 (m) | 下游水位 (m) | 单宽渗流量 (m3/d) | 浸润线出逸点高程(m) |
(1)校核洪水位 | 2126.61 | 2087.20 | 0.235 | 2187.25 |
(2)设计洪水位 | 2125.75 | 2187.15 | 0.228 | 2187.21 |
(3)正常蓄水位 | 2123.50 | 2187.10 | 0.247 | 2187.18 |
(4)正常蓄水位降 至最不利水位 | 2123.50~ 2106.80 | 2187.05 | 0.221 | 2187.10 |
从计算结果看出,坝体可满足常规及规范渗流稳定要求,在各水位下,坝体浸润线位置降落较低,说明面板防渗效果较好,渗漏量较小,堆石体排水效果明显。
2.6.2稳定分析
(1)大坝稳定计算参数
根据大坝横剖面图、坝体分区填筑指标、工程地质勘察报告及工程类比确定计算参数,详见表2-4。
表2-4 大坝稳定计算参数取值表
分区 | 名称 | 天然容重 (N/cm3) | 浮容重 (N/cm3) | 摩擦角 Φ(度) | 凝聚力 C(kPa) |
F | 钢筋混凝土面板 | 24.5 | 14.5 | 35 | 120 |
2区 | 垫层区 | 22.0 | 12.0 | 32 | 100 |
3A区 | 过渡区 | 22.0 | 12.0 | 32 | 80 |
3B区 | 主堆石区 | 26.0 | 16.0 | 31 | 80 |
3C区 | 下游堆石区 | 25.5 | 15.5 | 30 | 60 |
坝基 | 强至弱风化基岩岩 | 25.5 | 15.5 | 30 | 60 |
(2)计算结果
坝坡稳定分析采用软件AutoBank7.07版进行计算,按大坝最大横剖面,并对边界条件进行适当简化。采用毕肖普法,各种工况的抗滑稳定最小允许安全系数现行规范值,正常运用条件[k]=1.25;非常运用条件1[k]=1.15。
对大坝进行了12种工况的稳定复核,复核计算结果见表2-5大坝稳定复核计算结果表。
表2-5 大坝稳定复核计算结果表
工作条件 | 序号 | 计算工况 | 抗滑稳定安全系数 | 规范允许值 | |
正常运用 | 稳定渗流期 下游坝坡 | 1 | 设计洪水位2125.75m | 1.28 | 1.25 |
2 | 正常蓄水位2123.50m | 1.28 | 1.25 | ||
3 | 死水位2106.80m | 1.30 | 1.25 | ||
稳定渗流期 上游坝坡 | 4 | 设计洪水位2125.75m | 1.33 | 1.25 | |
5 | 正常蓄水位2125.75m | 1.33 | 1.25 | ||
6 | 死水位2106.80m | 1.36 | 1.25 | ||
水位降落时 上游坝坡 | 7 | 正常蓄水位2125.75m降至 死水位2106.80m | 1.32 | 1.25 | |
水位降落时 下游坝坡 | 8 | 正常蓄水位2125.75m降至 死水位2106.80m | 1.28 | 1.25 | |
非常 运用 | 稳定渗流期 下游坝坡 | 9 | 校核洪水位2126.61m | 1.26 | 1.15 |
10 | 施工期 | 1.21 | 1.15 | ||
稳定渗流期 上游坝坡 | 11 | 校核洪水位2126.61m | 1.33 | 1.15 | |
12 | 施工期 | 1.26 | 1.15 |
通过计算,所拟坝坡抗滑稳定安全系数满足规范要求。
3.结束语
中国烟草援建项目奎香水库工程的建设,对当地的烟草产业发展、农业灌溉及人畜饮水具有积极作用,设计为工程服务,工程为农业服务,兴修水利,服务人民。
参考文献:
[1]《混凝土面板堆石坝设计规范》(SL228-2013)[2]《土石坝技术》(2014年论文集),水利水电规划设计总院 组编,中国电力出版社出版;
[3]《水工设计手册》第四卷 土石坝 华东水利学院 主编,水利电力出版社1987年12月第一版;
[4]《彝良县奎香水库工程初步设计报告》昭通市水利水电勘测设计研究院2016.05;
[5]《碾压式土石坝设计规范》(SL274-2001)
[6]《黄龙水库混凝土面板堆石坝设计及施工》,蔡小仁;浙江省水利水电勘测设计院;
[7]《混凝土面板堆石坝接缝止水技术规范》(DL/T5115-2000)
作者简介:
臧超(1988年2月),男,汉族,云南昭通人,本科,工学学士,工程师,研究方向:水利工程建设。