东方电气(成都)工程设计咨询咨询有限公司
摘要:本文对某600MW级机组一次风机、送风机和引风机的风压、风量在BMCR以及BRL工况下选型裕量的选择进行了对比分析,给出了优化的建议方向。
关键词:600MW级;一次风机;送风机;引风机;裕量
1.前言
根据调研,目前国内已投运600MW级机组一次风机、送风机和引风机(简称三大风机)裕量普遍偏大,实际运行风压偏离设计工况较多,风机入口挡板开度很小,风机长期运行在低效率区间,厂用电耗大。三大风机是火力发电厂厂用电的消耗大户,因此优化风机配置选型、合理选取裕量具有十分重要的意义,也是风机节能降耗的必然选择。如何更合理地进行三大风机的裕量选择是本文主要探讨的问题。
2.三大风机选型分析
2.1工程概况
本工程建设规模为2×600MW级超临界凝汽式燃煤发电机组,同步安装建设烟气脱硝、脱硫装置。
2.2 系统概况及相关设备
2.2.1 锅炉
锅炉为660MW级超临界压力燃煤直流锅炉,单炉膛,对冲燃烧、一次中间再热、平衡通风、固态排渣、露天布置、全钢架悬吊结构Π型锅炉。
2.2.2 烟风煤粉系统
制粉系统采用中速磨冷一次风正压直吹式系统,每台炉配6台磨煤机,五运一备。
烟风系统采用平衡通风,配置2台一次风机、2台送风机及2台引风机。一次风机、送风机、引风机均采用动叶可调轴流式风机,引风机与脱硫增压风机合并。
2.3 风量及风压裕量选择
2.3.1 规程规定
《火力发电厂设计技术规程》(简称大火规)DL5000-2000中规定风机的基本风量及风压为按设计煤种,在锅炉最大连续蒸发量(BMCR)工况下系统的风量及风压。风机的风量、风压按推荐的裕量考虑后作为风机选型的T.B点。
详见下表:
风机名称 | 项目 | 大火规 |
一次风机 | 风量裕量 | ≥35%,按夏季通风室外温度考虑 |
风压裕量 | 30% | |
送风机 | 风量裕量 | 三分仓:≥5%,按夏季通风室外温度考虑 |
风压裕量 | 三分仓:≥10% | |
引风机 | 风量裕量 | ≥10%,加10℃温度裕量 |
风压裕量 | ≥20% |
本工程按《大火规》推荐裕量下限选取,引风机温度裕量按15℃考虑。
2.3.2 国内三大风机运行情况
根据调研情况,目前国内已经投运的600MW机组三大风机裕量普遍偏大,实际运行风压偏离设计工况较多,风机入口挡板开度很小,有些电厂开度仅为40%左右,风机长期运行在低效率区间。
笔者认为,锅炉厂和其它辅机设备厂提供的设备阻力往往是极端工况值,已含了一定的设计裕量。设计人员在进行风机选型时,又按照规程规范,对设备阻力重复考虑了裕量,造成了选型裕量过大,投运后风机长期在低效率点运行,增加厂用电耗。
2.3.3 本工程裕量选取原则
本工程风机选型T.B点以BRL工况为计算基准。
风机选型应在保证最大出力的情况下,将风机高效点取在经常经济运行的范围。这样风机运行工况点偏离设计工况小,风机全年运行效率较高,从而节省厂用电耗。
2.3.4 一次风机风量风压选取
本工程每台炉配置两台50%容量的动叶可调轴流式风机作为一次风机。风量按BRL工况对应风量取裕量35%,考虑夏季温度裕量,压头裕量为30%,阻力按设备厂提供保证出力下阻力,不重复计裕量。一次风机参数汇总见下表(基于HP磨):
一次风机风量计算表
项目 | 单位 | B-MCR 风机风量计算 | BRL 风机风量计算 |
空预器一次风漏风率 | % | 16.38 | 16.42 |
单台炉一次风质量总流量 | kg/s | 169.95 | 168.02 |
一次风机进口温度 | ℃ | 14.8 | 14.8 |
一次风计算密度 | kg/m3 | 1.0956 | 1.0956 |
单台一次风机容积风量 | m3/s | 77.56 | 76.68 |
夏季通风温度 | ℃ | 27 | 27 |
夏季一次风计算密度 | kg/m3 | 1.051 | 1.051 |
风量裕度 | % | 35 | 35 |
TB工况单台一次风机容积风量 | m3/s | 109.14 | 107.91 |
一次风系统阻力计算表
项目 | 单位 | B-MCR 风机压头计算 | BRL 风机压头计算 |
设备阻力 | |||
消声器 | Pa | 300 | 300 |
暖风器 | Pa | 300 | 300 |
空预器一次风侧阻力 | Pa | 410 | 400 |
磨煤机阻力 | Pa | 4610 | 4610 |
燃烧器阻力(一次风) | Pa | 1500 | 1500 |
炉膛负压 | Pa | -100 | -100 |
一次风系统风道阻力(修正后) | Pa | 4949 | 4780 |
一次风机全压升 | Pa | 11969 | 11790 |
风压裕量 | % | 30 | 30 |
TB工况一次风机全压升(设备阻力考虑裕量) | Pa | 15560 | 15327 |
TB工况一次风机全压升(设备阻力不考虑裕量) | Pa | 13554 | 13324 |
通过上表可以看出,以BRL工况为基准且设备阻力不考虑裕量的一次风机T.B点风量是BMCR工况下风量的1.39倍,风压为1.11倍。以BRL工况为基准、设备阻力不乘裕量的风机参数进行选型,风机厂的选型结果如下:
工况 参数 | T.B(BRL基准) | BMCR | BRL |
风机型号 | AST-1875/1250 | ||
风机效率(%) | 87.5 | 88 | 88 |
风机轴功率(kW) | 1643 | 1054 | 1027 |
电机功率(kW) | 1800 |
由上表可以看出,以BRL工况为基准、设备阻力不乘裕量的风机T.B点参数下的轴功率为BMCR工况下的1.5倍,选型风机满足长期在BMCR工况下正常运行的要求。
2.3.5 送风机风量风压选取
送风机风量按BRL工况对应风量取裕量5%,考虑夏季通风温度,压头裕量为10%,设备阻力按设备厂保证阻力,不重复计裕量。送风机参数汇总见下表(基于HP磨):
送风机风量计算表
项目 | 单位 | B-MCR 风机风量计算 | BRL 风机风量计算 |
单台炉二次风质量流量 | kg/s | 534.2 | 514.85 |
送风机进口温度 | ℃ | 14.8 | 14.8 |
二次风计算密度 | kg/m3 | 1.0956 | 1.0956 |
单台送风机容积风量 | m3/s | 243.80 | 234.96 |
夏季通风温度 | ℃ | 27 | 27 |
夏季二次风计算密度 | kg/m3 | 1.051 | 1.051 |
风量裕度 | % | 5 | 5 |
TB工况单台送风机容积风量 | m3/s | 266.84 | 257.17 |
二次风系统阻力计算表
项目 | 单位 | B-MCR 风机压头计算 | BRL 风机压头计算 |
设备阻力 | |||
消音器阻力 | Pa | 300 | 300 |
暖风器阻力 | Pa | 300 | 300 |
空气预热器二次风侧 | Pa | 1050 | 990 |
燃烧器(二次风) | Pa | 1800 | 1800 |
炉膛负压 | Pa | -100 | -100 |
二次风系统风道阻力(修正后) | Pa | 1058 | 1034 |
送风机全压升 | Pa | 4408 | 4324 |
风压裕量 | % | 10 | 10 |
TB工况送风机全压升(设备阻力考虑裕量) | Pa | 4848.8 | 4756.4 |
TB工况送风机全压升(设备阻力不考虑裕量) | Pa | 4514 | 4427 |
通过上表可以看出,以BRL工况为基准且设备阻力不考虑裕量的一次风机T.B点风量是BMCR工况下风量的1.05倍,风压满足BMCR工况的风压要求。以BRL工况为基准、设备阻力不乘裕量的送风机参数进行选型,风机厂的选型结果如下:
工况 参数 | T.B(BRL基准) | BMCR | BRL |
风机型号 | ASN-2960/1600 | ||
风机效率(%) | 87.5 | 88 | 88 |
风机轴功率(kW) | 1301 | 1221 | 1155 |
电机功率(kW) | 1400 |
由上表可以看出,BRL工况为基准、设备阻力不乘裕量的风机T.B点参数下的轴功率为BMCR工况下的1.07倍,选型风机满足长期在BMCR工况下正常运行的要求。
2.3.6 引风机风量风压选取
引风机采用与脱硫增压风机合并方案,采用动叶可调轴流风机。
引风机风量按BRL工况对应风量取裕量10%,加上15℃的温度裕量,烟道压头裕量选取20%,设备阻力按设备厂保证阻力,不重复计裕量。本工程引风机参数汇总见下表:
引风机风量计算表
项目 | 单位 | B-MCR 风机风量计算 | BRL 风机风量计算 |
单台引风机进口烟气量 | m3/s | 516.36 | 500.18 |
引风机进口温度 | ℃ | 125.57 | 125.57 |
烟气实际重度 | kg/m3 | 0.8081 | 0.8092 |
温度裕量 | ℃ | 15 | 15 |
风量裕度 | % | 10 | 10 |
TB工况单台引风机容积风量 | m3/s | 589.4 | 570.9 |
烟风系统阻力计算表
项目 | 单位 | B-MCR 风机压头计算 | BRL 风机压头计算 |
设备阻力 | |||
炉膛负压 | Pa | 100 | 100 |
锅炉本体烟气侧阻力 | Pa | 2820 | 2590 |
烟气脱硝装置 | Pa | 1000 | 1000 |
除尘器 | Pa | 200 | 200 |
烟气脱硫装置 | Pa | 2900 | 2900 |
烟风系统阻力 | Pa | 598 | 529 |
引风机全压升 | Pa | 7618 | 7319 |
风压裕量 | % | 20 | 20 |
TB工况引风机全压升(设备阻力考虑裕量) | Pa | 9142 | 8783 |
TB工况引风机全压升(设备阻力不考虑裕量) | Pa | 7738 | 7425 |
通过上表可以看出,以BRL工况为基准且设备阻力不考虑裕量的引风机T.B点风量是BMCR工况下风量的1.11倍。以BRL工况为基准、设备阻力不乘裕量的引风机参数进行选型,风机厂的选型结果如下:
工况 参数 | T.B(BRL基准) | BMCR | BRL |
风机型号 | ASS-3550/2000-2G | ||
风机效率(%) | 87.4 | 89 | 89 |
风机轴功率(kW) | 4850 | 4420 | 4113 |
电机功率(kW) | 5200 |
由上表可以看出,以BRL工况为基准、设备阻力不乘裕量的风机T.B点参数下的轴功率为BMCR工况下的1.10倍,选型风机满足长期在BMCR工况下正常运行的要求。
3.结论
经过对三大风机风压风量的计算论证,以BRL为基准T.B点选型的风机能够满足风机长期在BMCR工况下正常运行的要求,风机能长期处于高效区运行。
根据国内外已投运的600MW级机组实际运行情况的调查以及对风机风量风压裕量的计算、论证,本工程确定风机参数选型基准点按BRL工况,TB点风压不再重复考虑设备阻力裕量是可行的。但当机组运行至中后期,各设备的阻力变大以及空预器漏风率变大时,以BRL工况为基点选择的风机是否能保证锅炉长期处于超负荷(即BMCR工况)运行仍需时日论证。
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