简介:摘要在所有使用混凝土搭建的大跨度预应力桥梁当中,导致箱梁腹板出现斜裂缝的最重要的原因是预应力出现了数值过于巨大的损失或者是没有足够的竖向预应力,怎样让箱梁竖向预应力的钢筋的损失得到检测,找到能够方便简单的检测竖向预应力筋张拉力的方法是当前相关行业的工作人员所需要解决的重要问题。本篇文章的主要目的是探讨一种能够快捷有效的检验箱梁施工过程当中的竖向预应力能否达到设计值,这篇文章的主要基本理论是结构动力学理论,使用有限元模型进行数量较大的模拟计算,让竖向预应力筋外露段的长度得到有效的建立,同时也能够得出外露段动力特性和锚固段刚度增大系数的具体参数关系,使用相关模型进行试验,同时建立起了箱梁竖向预应力筋有效的预应力以及锚固段刚度增大系数之间的关系,同时在作者所工作的某一座连续钢构桥当中对文章当中的方法和内容进行了实验和检测。这篇文章当中所提到的方法效率较高,同时方法比较简单方便,能够给检测竖向预应力钢筋的有效预应力提供一个十分优秀的理论基础。
简介:本文采用扫描振动微电极和局部电化学交流阻抗谱测试了近中性pH环境中X70管线钢平滑试样及裂纹尖端发生的局部溶解电化学行为,用来确定并量化应力和氢以及它们对阳极溶解的协同作用在裂纹扩展中的作用。研究结果表明,外加拉伸应力能够提高管线钢的阳极溶解速度,应力较小时,应力加速溶解并不明显;应力提高到80%屈服强度时,管线钢的阳极溶解速度显著提升。裂纹或者裂纹状缺陷的存在会引起应力集中因而会导致加速局部阳极溶解速度。当预制裂纹CT试样受到3000N拉力时,裂尖的应力影响阳极溶解因子高达3.6,而低应力区域只有1.10。近中性pH环境中氢与应力对管线钢在的阳极溶解的联合作用,这对裂纹的扩展起到了决定性的作用。受到525MPa应力的平滑试样在不同电流密度0.1mA/cm^2,1mA/cm^2,5mA/cm^2,10mA/cm^2和20mA/cm^2充氢后,氢与应力对阳极溶解的协同影响因子,分别是1.048,1.668,2.568,3.976和5.437。
简介:摘要:伴随着城市化建设进程的逐步推进,我国的桥梁建筑工程也在逐步增加,在桥梁结构设计中,更多采用的是预应力混凝土连续桥梁施工结构,是目前最主要的桥梁结构。此外,在采用悬臂浇筑的方式时,预应力混凝土连续桥梁的形状以及内部应力比较复杂,因此为了提高桥梁施工建筑的品质和整体安全,必须对其进行科学、合理的建设监测,保证其建设过程中的设计和结构等满足工程的现实要求。
简介:摘要基于高性能混凝土强度的研究,对钢纤维混凝土应力试验的理论和依据进行了探讨,同时通过高性能混凝土配合比试验研究,得出高性能钢纤维混凝土比普通素混凝土抗拉强度高,可为相关工程提供理论与试验依据。
简介:摘要目的探讨股骨头坏死骨吸收区对股骨头内应力分布及疾病进展的影响。方法回顾性分析2014年4月至2018年9月诊断为ARCOⅡ、Ⅲ期股骨头坏死的患者94例(155髋),男77例,女17例;年龄(39.90±10.45)岁(范围18~64岁)。依据是否含骨吸收区将患髋分为有骨吸收区组和无骨吸收区组,比较两组ARCO分期的差异。在无骨吸收区组选取1例ARCOⅡ期髋关节,模拟5、7、10、14、18、23 mm六个不同直径大小的球形骨吸收区,通过有限元方法模拟人在慢速行走时的髋关节负重,观察分析股骨头不含骨吸收区以及含不同直径大小骨吸收区时坏死区最大应力、平均应力和骨吸收区周围1 mm区域内的最大应力值。结果有骨吸收区组67髋,其中ARCOⅡ期17髋、ARCOⅢ期50髋;无骨吸收区组88髋,其中ARCOⅡ期58髋、ARCOⅢ期30髋。有骨吸收区组ARCOⅢ期比例(74.6%,50/67)明显高于无骨吸收区组(34.1%,30/88),差异有统计学意义(χ2=25.03,P=0.000)。有限元应力云图显示在骨吸收区的上方存在应力集中区;有骨吸收区组的骨吸收区周围1 mm区域内最大von Mises应力为(6.94±1.78)MPa,高于无骨吸收区组的(5.01±0.35)MPa,差异有统计学意义(t=3.139,P=0.026)。线性回归分析显示股骨头内坏死区的最大应力、平均应力以及骨吸收区周围1 mm区域内最大应力值与骨吸收区直径呈线性正相关。结论骨吸收区可增加坏死区的最大应力和平均应力,骨吸收区越大应力增加越明显;骨吸收区周围可产生应力集中区,加速股骨头塌陷。
简介:mpa荷载分级各测点实测应力各测点理论计算值校验系数1231231231级-0.080.130.93-0.670.070.950.11/0.982级-0.880.132.772.050.222.910.430.590.953级-1.910.083.65-2.770.303.930.690.270.934级-2.370.134.26-3.270.364.640.720.360.925级-3.170.104.81-3.670.405.210.860.250.926级-3.220.135.01-3.830.425.440.840.310.92表4 ,mpa荷载分级各测点实测应力各测点理论计算值校验系数1231231231级-0.73-0.151.33-1.170.131.660.62/0.802级-2.69-0.254.26-3.590.395.100.75/0.843级-3.68-0.105.57-4.850.536.900.76/0.814级-4.360.056.27-5.730.638.150.760.080.825级-5.040.087.45-6.430.719.140.780.110.826级-5.140.157.76-6.720.749.540.760.200.81表3 ,在配制混凝土施工配合比过程中